时间：2023-07-31 16:42:32
序论：在您撰写石油化工基础时，参考他人的优秀作品可以开阔视野，小编为您整理的7篇范文，希望这些建议能够激发您的创作热情，引导您走向新的创作高度。
一、化工、石化建（构）筑物的荷载
本规定主要针对直接作用（荷载）及部分间接作用所作出的规定，尚应由主导专业提出的荷载条件为依据，并以本规定为最小采用值。
1，荷载的分类：作用于建（构）筑物上的荷载，可分为永久荷载，可变荷载及偶然荷载。
2.温度作用：为在建（构）筑物正常操作期间，由于大气温度和工艺生产中温度的变化，使结构、设备和管道产生涨缩对结构产生的作用。卧式设备（包括卧式换热器）涨缩摩擦力标准值Pt（KN）：Pt=（G+Q）/2*
二、小型直立式钢储罐罐基础计算
1.采用标准规范
建筑抗震设计规范 GB50011-2001
石油化工塔型设备基础设计规范 SH3030-1997
建筑结构荷载规范 GB50009-2001
2.设计条件
风荷载：基本风压 W=0.74kN/m
场地条件： Ⅱ类场地，特征周期Tg=0.35s，fa=120kN/m2；
φ600钻孔灌注桩，单桩竖向承载力Ra=1100kN
地震设防：7度，αmax=0.08
设备荷载：空载标准值Gnk=122kN
操作总荷重标准值 Gbk=275kN
充水总荷重标准值 Grk=275kN
3.荷载计算：
a.竖向荷载标准值
设备空荷载：Gnk=122kN
设备操作总荷载：Gbk=275kN
基础自重：=623kN
b.水平荷载标准值：
风荷载：
沿高度作用的风荷载标准值（按石油化工塔型设备基础设计规范SH3030-1997公式）Wk=βzμsμzμr（1+μe）（D0+2δ2）W0
式中μe=0.26 μs=0.6 μr=1.0
基本自振周期：
由于：h2/D
故T=0.35+0.85*10-3*h2/D=0.44S
故：βz=1+ξνφz/μz=1.877
W1k=1.94kN/m
对于H=10～13m：μz=1.056
W2k=2.1kN/m
Vwk=W1k*H1+W2k*H2=23.6kN
Mwk=W1k*H12/2+W2k*H2*（H1+H2/2）=143kN.m
作用在基础底面的风荷载：
Mwk’=Mwk+Vwk（T+R）=185.5kN.m
V=23.6kN
地震作用：
按GB50011-2001底部剪力法：
Fek=α1Geq
已知T1=0.44S；Tg=0.35S；取α1=αmax
取Geq=（Gbk+0.5Gjk）
已知设备操作总荷载：Gbk=275kN=G1
基础自重：Gjk=394kN=2G2
F1k=G1H1Feq/ΣGjHj=36.8kN
F2k= G2H2Feq/ΣGjHj=0.96kN
基础底面的地震作用：
Mek=F1k（H1+T+R-0.3）+F2k（H2+T+R-0.3）=378kN
4.荷载组合（作用于基础底面）
操作+风载：S=CGGBK+CGGjk+ψ（CQQK+CWQk）
Fk=898kN，Mk=Mwk=185.5kN.m，Vk=Vwk=23.6kN
操作+地震：S=CGGBK+CGGjk+CeqFeq
Fk=898kN，Mk=378kN.m，Vk=37.76kN
检修+风：S=CGGRK+CGGjk+ψ（CQQK+CWQk）
Fk=898kN，Mk=Mwk=185.5kN.m，Vk=Vwk=23.6kN
三、热交换器基础计算
1.采用标准规范
石油化工企业冷换设备和容器基础设计规范 SH-T3058-2005
建筑抗震设计规范 GB50011-2001
建筑结构荷载规范 GB50009-2001
2.设计条件
风荷载：基本风压 W=0.74kN/m，地面粗糙度B类
场地条件： Ⅱ类场地，特征周期Tg=0.35s，fa=120kN/m2；
地震设防：7度，αmax=0.08
设备荷载：空载标准值Gnk=300kN
操作总荷重标准值 GBK=520kN
充水总荷重标准值 GTK=485kN
可拆件重量 F=160kN
材料特性：混凝土：C30 fc=14.3N/m2 Ec=3.00X104 N/m2
钢筋：fy=300 N/m2
3.荷载计算：
a.竖向荷载标准值
容器操作荷载标准值：Fek=520kN
容器空荷载标准值：Fnk=275kN
基础自重标准值：
=179.7kN
（基础加土）自重标准值：
=280.1kN
b.水平荷载：
热膨胀摩擦力：
ftk=FekXμ=78kN
温度作用在一个基础上的荷载：
Ftk=78kN
Mtk=Ftk（E+R）=287kN.m
管束抽芯力：
管束抽芯作用于一个基础上的荷载：
Fbk=Gbk=160kN
Mbk=fbk（E+R+y）=736kN.m
Nbk=fbk*y/L=36.8kN
地震作用：
按石油化工钢制设备抗震设计规范（SH3048-1999）计算：
TX（设备轴向自振周期）= =0.32S
Ty（设备横向自振周期）=
=0.096S
式中，meq为操作状态下的等效质量，取设备操作质量的1/2和1个基础质量的1/4之和。
由于基础的轴向和横向计算周期T/Tg大于0.1和小于1.0，故轴向和横向地震作用值相同。
Fi=（GiHi/ΣGjHj）Fek
Fxk=Fyk=F1k+F2k=28kN
Mxk=Myk=F1k（E+R+y）+F2k（E+R）=123.6kN.m
风荷载：
（1）纵向风荷载计算：
Fw1k=μsμzW0A1；μs=1.3；μz=1.0
W0=0.74kN/m2
A1=DR+（φ+0.3X2）（y+φ/2+0.3）
Fw1k=6.24kN
作用在一个基础上的风荷载：
Fw1k/2=3.12kN
Mw1k=0.5{（D+R）（R/2+E）+（φ+0.3X2）（y+φ/2+0.3）[（y+φ/2+0.3）/2+R+E]}μsμzW0=12.0kN.m
（2）横向风荷载计算：
Fw2k=μsμzW0A2；μs=0.7；μz=1.0；W0=0.74kN/m2
A1=（φ+0.3X2）（L+L1+L2+2X0.3）+2XCXR
Fw2k=11.0kN
作用在一个基础上的风荷载：
Fw2k/2=5.5kN
Mw1k=0.5{[（φ+0.3X2）（y+R+E）]（L+L1+L2+2X0.3）+2XRXC（R/2+E）}μsμzW0=24.48kN.m
4.地基承载力核算：
沿纵向：
操作+温度+地震：
P=FB/A0=62.5kN/m2
Pmax=P+MB/Wy=141.8
Pmin=P-MB/Wy
因为，e=MB/FB>B/6
故Pmax=2FB/（3La）
Pmax=144.2kN/m2
检修+抽芯
P=Fc/A=60.4kN/ m2
Pmax=P+Mc/Wy=202kN/ m2 不满足
横向：
操作+地震
P=FD/A=62.5kN/m2
Pmax=P+MD/Wx=98.2 kN/m2
稳定性演算：
纵向：
M倾=736kN.m
M抗=467X1.8=841kN.m
K=M抗/M倾=1.14
b.横向：
M倾=123.6kN.m
M抗=540X1.2=648kN.m
K=M抗/M倾=5.24>1.6
结论：
基础的纵向地基强度和稳定性不能满足，建议将两个基础底板纵向连成整体，减小抽芯力的影响。
关键词：钢油罐、制作工艺、焊接变形
一、前言
由于钢油罐的特殊使用要求，为了保证其使用质量的合格性，国家在相关标准中对于其罐体各个部位的几何形状、尺寸允许变形量、焊缝焊接质量等都予以了明确规定。但是在实际的制作施工过程中，由于其体积大，几何形状和尺寸成形难以控制，这使得其焊接施工过程中很容易出现焊接变形，对其施工质量产生不利影响。因此，作为其制作过程中的焊接变形控制显得非常的必要。
二、钢油罐的结构及施工方法
在实际应用中，大型的钢油罐通常由灌顶、罐壁、罐底及相应的附件组成。以我们所制作的2000m3钢油罐为例，其罐壁的钢板厚度从上到下依次为6到10毫米。在其制作的过程中，主要采用对接式的组合焊接方式，不管是顶板的施工，还是壁板与底板的施工，都需要经过排版图的绘制、预制板的拼接、组装焊接等几道工序来完成，在安装的过程中，其安装顺序也是先进行底板的安装，再进行顶板安装的过程中，最后应用倒装的方法开展施工，在其拼接施工与组装施工的过程中，由于其具有较多的焊缝，并且为双面连续焊，这使得焊接胀缩所导致的几何变形与应力集中是难以完全避免的，所以在钢油罐的制作过程中，应该积极采取积极有效的措施，防止各种形式的几何变形，以便于保证所制作的成品不仅能够满足设计规范的相关要求，还能够有效的消除应力破坏隐患，并能有效的延长油罐的使用寿命。
三、钢油罐的制作及焊接变形控制
1、钢油罐罐底的制作及焊接变形控制
本次研究中的2000m3顶钢油罐的罐体底板是应用条形边缘板与对称矩形中幅板来通过搭接的方式来组成，在开始预制之前，首先需要进行制版图的绘制在排版的过程中其直径按照设计直径放大0.1%～0.2%左右，之后按照设计尺寸以及板材的实际规格对每块边缘板与中幅板的下料尺寸予以合理设计，以便于有效的减少边角料所导致的浪费，在每块底板的下料完成之后，应该对照排板图为其编写相应的号码，这能够防止在组装的过程中出现混乱与差错，在底板的组合过程中，应该从中心板开始向周围方向进行辐射排板，在搭接的过程中，应该将搭接宽度控制在设计尺寸的正负5毫米的范围进行调整、定位与点焊固定。另外一个需要注意的问题是：搭接接头处三层钢板的重叠部分，应该将上层钢板进行切角，其切角的长度值应该为搭接长度的两倍，宽度应该为搭接长度的三分之二。在开展罐底板的组装焊接的过程中，底板的定位过程中，应该对点焊的数量合理控制，若点焊的数量太多，在实施整体施焊之后很容易导致出现底板的起拱现象，但是若点焊的数量太少，又很容易在施焊的过程中引起崩裂，难以起到良好的整体控制的目的，因此，在开展罐体底板焊接的制作工程中，不仅要掌握正确的施工施焊顺序，还应该积极的采取相应的辅助措施来有效的防止其变形。
依据钢油罐罐底制作工艺及焊接顺序，采取相应焊接控制措施是非常必要，首先应该对整个焊接过程中焊缝予以合理安排，做好排版图控制工作，并要保证焊接过程中焊接顺序合理性，在开展底板焊接过程中，应该保证其距离尽量贴近，并采取从中心向两边，先短缝再长缝焊接顺序，并要保证所采用焊接电流合理性，为了保证焊接成品具有较高冲击韧性，罐底与罐壁间两侧角焊应该开展三遍以上焊接，具体焊接顺序根据实际情况合理安排，另一方面，为了有效提升焊缝延伸性能，可以采用锤击焊方式来降低焊缝中残余应力。
2、钢油罐罐壁制作及焊接变形控制
在罐壁制作过程中，应用电动式拉葫芦顶升方式倒装法开展施工。具体立柱与葫芦装设数量，应该依据罐壁具体重量来进行设置，在几百立方容积立式拱顶钢油罐顶层罐壁施工过程中，由于其质量比较小，葫芦用量就会明显减少。在罐壁制作安装过程中，除了顶层第一圈壁板应该组装成圈以便于很好满足罐顶组装要求之外，其余每层都应该流出一块一米多长活口扳，等待上层顶升到位之后再补装成圈，这不仅能够有效减少焊接应力，还能够有效提升罐中采光与通风效果，为工作人员进出油罐提供便利。在壁板预制加工过程中，主要是依据设计层数、直径、板材规格、壁厚等要求，对各层壁板长宽以及所需块数进行确定，但是要求各圈壁板纵向焊缝应该向同一个方向逐圈错开；在壁板组装过程中，为了防止其在吊装过程中出现弧度变异，应该应用弧形吊具，将壁板立靠在弧形钢管横担上进行吊装。
在其焊接变形控制过程中，还有一些值得注意问题，例如：整个壁板焊接通常是从顶圈中开始组装焊接，在此过程中，为了保证焊接质量，控制焊接变形，应该在开展电焊定位之后，对壁板实施纵缝焊接，同时应该控制好整个焊接过程中焊接顺序，在开展搭接环缝焊接时，应该顺着同一个方向开展焊接，并要由多名焊工均匀分布，以便于有效降低整个焊接过程中残余应力。
3、钢油罐罐顶制作及焊接变形控制
钢油罐罐顶通常是由一块中心伞形顶板与一定数量扇形弧板组成，中心板与扇形弧板内侧都有纵向与轴向加强钢肋，在顶板组装之前，应该尽可能仔细架设好顶板组装构架，以便于打下良好基础，并且各个环支撑圆圈装设高度必须要能够满足扇形弧板弧度要求，在组合扇形弧板吊装时，应该先画好等分线对称方向一次增加组装，一直到整体顶板初步形成之后，对间隙进行调整之后应用电焊来进行固定，并将其搭接宽度允许偏差控制在正负5毫米范围内。
四、油罐的防腐蚀措施
1、首先是材质选择，要优先选用具有较高的耐腐蚀性能的钢材。考虑技术可行性与经济承载能力，我库油罐钢材选用的是Q235B低碳钢，c含量为0.12-0.20，s、p含量为0.45，Mn含量为0.3-0.7。磷化物会导致晶间腐蚀，硫化物则可引起空蚀，而锰含量的增加在一定程度上缓解了腐蚀速度。
2、其次是对油罐焊接工艺的要求。焊接不良，容易产生气泡或夹渣，造成砂眼，并且焊接时焊缝周围容易形成热应力，造成应力集中，形成电位差，进而产生电偶腐蚀，使罐体出现裂纹。
3、最后是对罐体采取涂层覆盖的方法防腐。这是目前普遍采用的比较经济合理而且行之有效的方法。以前油罐内壁多采用红丹漆，外壁用各色调和漆进行防腐，近些年来，各类环氧漆成为主流。
五、结束语
总之，在钢油罐的制作过程中，其制作工艺比较复杂，并且也是一项系统性较强的工程，安装制作时应该对各种情况进行综合考虑，选择合理的制作工艺，同时要对各种影响焊接变形的因素进行有效分析，以便于制定出有效的控制焊接变形的策略，对于降低其焊接变形具有积极的作用。
参考文献：
[1] 李国宝，田世永.石油储备用调质高强钢中铬的机理研究[J].宽厚板，2011，12.
关键词：塔型设备；荷载组合；基础
中图分类号：TU2文献标识码：A
石油化工企业由于生产流程的工艺要求，存在很多塔型设备，这种设备的高度较高，径高比较小，特别是在露天环境中，且有较大风荷载的沿海地区，由风荷载参与的组合而产生的水平力往往起到控制作用。
工程实例：某60万t/年联碱企业搬迁工程，室外淡液蒸馏塔，总高度32. 8m，直径2.4m，设备自重50t，物料重160t，基本风压：0.95kN/m2，抗震设防烈度：7度，建筑场地类别：Ⅱ类，设计地震分组：第二组。
基础型式选择：
钢筋混凝土塔基础结构形式，应考虑生产要求，结构构件布置合理、施工方便等因素，按表一选用。
表一塔基础结构形式
本工程设备外径D0=2.4m，基础顶面高度为±0.000，则h1=0.3m，所以根据表一，本工程的基础结构形式为圆柱式。
二、材料
（一）混凝土：塔基础混凝土强度等级除应满足GB50010-2010规定的设计使用年限为50年的结构混凝土耐久性的基本要求外，尚应符合；
钢筋混凝土圆柱不应低于C25，当位于严寒地区时不应小于C30；混凝土中掺用外加剂，应符合GB50119的有关规定。
（二）钢筋：纵向受力钢筋宜选用HRB400级热轧钢筋，箍筋宜选用HPB300级热轧钢筋。
本工程混凝土选用C30，纵向受力钢筋选用HRB400，箍筋选用HPB300.
荷载
（一）荷载分类：塔基础的荷载可以分为以下两类
永久荷载：结构自重、固定设备及其保温重、管线及其保温重、附设在设备上的平台、栏杆、梯子重、正常操作介质中、防火保护层重，土重。
可变荷载：风荷载、平台活荷载、充水荷载。（对结构有利时活荷载可取（0）
（二）风荷载
塔型设备沿高度作用的风荷载标准值，应按下式计算：
— 塔型设备沿高度作用的风荷载标准值，;
— 高度Z处的风振系数;
— 塔型设备风荷载体形系数；
— 高度Z处风压高度变化系数，根据GD50009规定采用；
— 塔型设备风荷载扩大系数；
— 塔型设备外径，对变截面塔，可根据具体部位尺寸计算，；
— 塔型设备风保温厚度；
— 基本风压，；
1、根据GB50135-2006《高耸结构设计规范》第4.2.9条
— 脉动增大系数，GB50135-2006表4.2.9-1；
— 风压脉动和风压高度变化等的影响系数，GB50135-2006表4.2.9-2；
— 振型、结构外形的影响系数，GB50135-2006表4.2.9-3；
根据要求需先求得T1，由SH/T 3147-2004《石油化工构筑物抗震设计规范》第10.2.5条规定，本工程塔基础的基本自振周期计算如下：
则
由GB50135-2006表4.2.9-1查得
由GB50135-2006表4.2.9-2查得
由GB50135-2006表4.2.9-3查得
因此
2、根据SHT3030-2009《石油化工塔型设备基础设计规范》第6.3.3条，取0.6.
3、根据GB50009-2001《建筑结构荷载规范》表7.2.1，取1.834.
4、根据SHT3030-2009《石油化工塔型设备基础设计规范》表2，取2.8.
综上
（三）地震作用
塔基础的总水平地震作用标准值应按下式计算：
由SH/T 3147-2004表10、11，本工程，
根据计算
综上
荷载和地震效应组合
承载力极限状态下，塔基础应分别按照正常操作、充水试压、停产检修、地震作用四种工况进行效应组合，取其最不利情况进行设计。参与组合的荷载名称及代号详见《石油化工塔型设备基础设计规范》（SH/T 3030-2009）中表3。
四种工况进行效应组合的内容详见《石油化工塔型设备基础设计规范》（SH/T 3030-2009）中表4。
根据计算四种效应组合结果如下：
经计算得出最不利组合为正常操作时的工况，因此可根据此种工况下计算出的荷载计算基础配筋。
参考文献：
1、《石油化工塔型设备基础设计规范》（SH/T 3030-2009）.
关键词：落地式；泵基础；设计；
引言
石油化工行业内的离心泵基础比较常见，根据安装位置可分为落地式和楼面式。基础结构形式主要可分为钢筋混凝土块式和框架式。泵基础设计的要点有：基础强度要求，基础沉降问题，设备抗震动问题。离心泵基础设计质量的好坏，直接影响着离心泵的安装，运转，使用过程。而且离心泵基础除了承受设备本身重量和运转时所产生的作用力和震动力之外，还要吸收和隔离由于工作时产生的振动，并有防止共振现象发生的要求。因此，设计好离心泵基础基础对设备的顺利安装和运行有着重要的意义，在此就以石油化工落地式离心泵基础为例做简单介绍。
1设计落地式离心泵基础时，一般应先取得以下资料
1.1设备基础的型号、转速、功率、规格及轮廓尺寸图等；
1.2设备机器的自重，重心及传至基础的各种恒、活荷载值，设备动荷载值及其作用位置和方向；
1.3基础的初步模板图、设备底座的外廓尺寸、基础顶面的设计标高、地脚螺栓(或地脚螺栓孔)的位置及规格；
1.4设备基础在生产装置中的座标定位及邻近建构筑物的基础图；
1.5建设场地的工程地质和水文地质勘察资料。
2确定基础的形式及顶面尺寸
设备基础形式一般采用整体现浇钢筋混泥土块式基础。通常泵基础的顶面尺寸的确定则主要根据“设备底座的外廓尺寸”和“地脚螺栓(或地脚螺栓孔)的位置及规格”两点共同确定。
1)根据设备底座的外廓尺寸,为避免基础边缘混凝土不受集中力影响以及保证设备运行的稳定,设备底座边缘至基础顶面边缘的距离不宜小于100mm。
2)地脚螺栓分直接埋入式(直埋)和预留孔埋置(预埋)2种。根据规定,螺栓直埋时,其中心线至基础边缘距离不应小于4d,且不应小于100mm(注:d为螺栓直径,且d>20时不应小于150mm)和锚板宽度一半加50mm;螺栓预埋时,预留孔边至基础边缘距离不应小于100mm。
3确定基础的埋深及底面尺寸
3.1离心泵基础底面平均压力值，应符合下式要求:Pk≤ηfaPk——相应于荷载效应标准组合时，基础底面处的平均静压力值，kN/m2；η——地基承载力的动力修正系数，一般可取0.8；fa——修正后地基承载力特征值，按GB50007的规定采用，
3.2基组(包括机器、基础和基础上回填土)的总重心与基础底面形心宜位于同一垂直直线上，如果偏心不可避免时，偏心距与基底边长(平行于偏心方向)的比值，应符合下列要求:
1)当地基承载力特征值小于或等于150kPa时，不应大于3%；
2）当地基承载力特征值大于150kPa时，不应大于5%。
3.3考虑到动设备的动力特性，基础质量应大于设备质量的3~5倍。根据上述3点可基本确定基础的埋深及底面尺寸。
4基组总重心及动力计算
4.1基组总重心，应按下列公式计算:x0=∑i=1nmi?xi∑inmiy0=∑i=1nmi?yi∑inmiz0=∑i=1nmi?zi∑inmix0——基组总重心的横坐标，m；xi——分别为基础、电机及泵的重心横坐标，m；y0——基组总重心的纵坐标，m；yi——分别为基础、电机及泵的重心纵坐标，m；z0——基组总重心的竖向坐标，m；zi——分别为基础、电机及泵的重心竖向坐标，m；mi——基础、电机、泵及附件的质量，kg。
4.2当地基承载力特征值不小于80kPa、电机功率不大于560kW且离心泵基础的质量不小于机器质量三倍时，可不做动力计算。
4.3当基础需作动力计算时，基础的允许振幅，应符合下表规定。基础的允许振幅[A]转速，r/mim1000≥n＞750750＞n≥500n＜500[A],mm0.080.120.16(当n>1000r/min时，允许振幅[A]可根据制造厂要求确定，或取0.08mm)
4.4当基础需作动力计算时，基础的最大振动速度不应大于6.3mm/s。
4.5基础的振动线位移、最大振动速度，应按GB50040的规定计算。
5基础的构造要求
5.1设备基础一般为无筋整体现浇混凝土基础，素混凝土的强度等级不得低于C15，钢筋混凝土的混凝土不得低C20，垫层一般采用C15，以上取值还应根据环境类别等满足国家设计规范的要求。
5.2在冻土地区，建在室外的泵基础的地基，应采取防冻胀措施。
5.3基础防腐。设备基础应根据腐蚀性介质的情况采取必要的防腐措施，一般情况下，可以采取刷冷底子油或环氧煤沥青等方式，可灵活选择。
5.4基础顶面的二次浇灌层，厚度宜为30mm~50mm，材料宜采用高强无收缩二次灌浆料。当采用高强无收缩二次灌浆料时，其强度不宜低于:1天为20MPa，3天为40MPa，28天为50MPa，并具有较好的流动性。当采用细石混凝土时，其强度等级应比基础混凝土强度等级提高一级。
5.5自制地脚螺栓下端宜采用直钩型式，直钩长度不应小于地脚螺栓直径的4倍；埋置深度L不应小于地脚螺栓直径的20倍，且不应小于300mm。
5.6基础的地脚螺栓的材质除有特殊要求外，应采用未经加工的Q235-B钢。
5.7地脚螺栓预留孔底至基础底面的距离，不应小于100mm；地脚螺栓底端至预留孔底的距离，不应小于50mm。
6结论
综上所述，设备基础需要考虑多方面的因素，而最终确定一个比较合理经济的方案，此外，设备基础的设计还应考虑基础的不均匀沉降，设备振动比较大时，还应做详细的动力计算，在此不做详述，可参照相关规范进行动力设计。
参考文献：
[1]SHT3057-2007，石油化工落地式离心泵基础设计规范[S]
[2]GB50040-1996，动力设备基础设计规范[S]
关键词：汽提塔；基础设计；质量传递；热量传递
石油化工塔型设备在石油化工行业的应用比较广泛，而且这种类型塔的结构比较复杂。在所有的石油化工装置里面，塔设备在生产工艺里面有着十分重要的作用，比如说反应塔、高塔容器、汽提塔等。对塔结构进行分析是石化人才必须掌握的一门技术。本文将对汽提塔设备进行结构分析及其设计过程，讲述在汽提塔设计的过程中的关键点及处理的办法。
污水汽提塔主要用来处理含硫和氨的污水，主要吧污水进行蒸汽汽提之后，分离获得很高浓度的硫化物和氨，分离后的酸气用来生产硫磺，而氨生产液氮。处理之后得到的净化水会被其它设备利用或者清理设备，这种设备可以变废为宝，是一种环境友好性的设备。
一、汽提塔的工作原理
汽提塔一般是把废水和水蒸汽充分接触，这样废水里面的有毒物质就会扩散到水蒸气里面，这样就能够把废水里面的污染物分离出来。汽提塔的工作原理和吹脱法差不多，只不过使用的介质不一样，气汽提法使用的介质是水蒸气。汽提法分离污染物的工艺条件需要按照污染物的情况来决定，一般情况下面有两种：1、简单蒸馏。一般是到来处理一些和水互溶的挥发性物质，这种物质当气液平衡的时候，在气相中的浓度要比在水中的浓度大。借助蒸汽来加热，这样在一定的温度下面，污染物就会富集到气相里面。2、蒸汽蒸馏。这种方法一般是处理不溶于水和微溶于水中的挥发性污染物。这种方法主要是因为利用混合液体的沸点要比两种组分低，这样就能够把高沸点的物质在低温下面被脱除。
二、汽提塔设计条件及结构分析
2.1汽提塔设计条件
2.1.1、塔的主要涉及参数：塔总高23.5米，内直径2000mm，内直径2000mm，设计压力0.35MPa，设计温度90℃，塔体的壁厚是14mm。
2.1.2、风速40m/s，粗糙度b类，场地类别II类，风载剪力401.2kgf，风载弯矩4905.3kgf-m，地震剪力6919.1kgf，地震弯矩93851.4kgf-m。
2.1.3、裙座高3000mm，厚度16mm，16个M56的地脚螺栓，跨中均布，螺栓孔圆直径2196mm。
2.2汽提塔结构设计分析
2.2.1汽提塔是高耸的建筑
汽提塔所受到的水平载荷和重力载荷比较起来，地基上面的载荷效应比较大，需要重点进行考虑。风的载荷要比水平的地震作用大很多，这也是在进行高塔设计的过程中需要注意的地方。从本汽提塔的设计中可以知道：风力载荷控制的玩具等于4905.3kgf-m，地震作用造成的弯矩93851.4kgf-m，这两者之间存在很大的差距。
2.2.2正确计算载荷
在计算的时候，除了要正确确定塔设备的几何尺寸，还需要保证塔的壁厚及其它的一些弹性参数准确。因为这些参数决定了塔设备的刚度，如果塔体的自振周期不一样，这会导致水平的风力载荷和水平的地震作用不一样，这样就会出现不一样的结果。还有就是在进行设计的时候，塔的总输入质量要和实际保持一致，不能够把充水质量当作介质的质量，这主要是因为很多的介质重度都要比水小。对于汽提塔来说，不是重力荷载越小，塔结构就越是稳定。在水平力的作用下面，塔设备抵抗倾覆的能力和重力载荷是有关系的。
2.2.3基础的锚栓构造
本设计的塔高为23.5米，内直径2000mm。高度和直径的比例比较大，设计出来的汽提塔是高耸的建筑物。在塔底需要的螺栓一般的规格都比较大，这就要求螺栓的承载能力比较大。而且在设计的时候还需要锚栓达到锚固的。在本设计当中，地脚螺栓是M56， 23.5米，内直径2000mm。
2.2.4结构设计
根据汽提塔的设计目的，主要是为了脱硫。本汽提塔从上往下设置了三段，分别是氨汽提段 、 硫化氢汽提段 、 硫化氨精馏段。前两段的作用是解吸，这样就能够有一个好的汽提效果。在设计汽提塔的时候，需要保证塔体的温度没有明显的变化，这样汽提的蒸汽发生冷凝的量就会大大减少。也就是最上层的塔温度要比热进料温度低，上升蒸汽量是最小的吸热量。而在氨汽提段，需要有比较高的拨氨深度，参照最新的污水处理标准，最后选择的塔板数量是21层，这样就能够水中氨氮含量比较低，而侧线抽出来的氨气浓度比较高。而在硫化氢汽提段，因为侧线当中抽出了差不多50 %的汽提蒸汽，这样硫化氢汽提段的相对负荷就降低了。要使得阀孔的分布合理，而且要达到很好的汽提效果，这就需要对硫化氢汽提段进行压缩。加入的塔板数能够使得硫化氢的汽提塔效果，降低侧线出去的硫含量。对于上部分来说，这个部分是吸收过程，底部是水蒸汽、汽提氨和硫化氨的混合气相，然后加热进行闪蒸，这里的气相负荷和硫化氢汽提段一样，但是因为在上升的过程中，冷进料吸收了水蒸汽和氨，到了上面的时候只剩下了硫化氢，这样气相的负荷会发生很大变化，所以进行汽提塔设计的时候需要进行分段设计。整个塔可以进行两段或者三段设计，这样就能够使得塔板上层具有较高的为年度和小的冷进料量。
三、脱硫汽提塔腐蚀原因及措施
3.1脱硫汽提塔腐蚀原因
3.1.1塔顶蒸馏出口腐蚀
在实际的运作过程中，汽提塔的塔顶一般含硫化氢的量能够达到20%，最多的时候能够达到35%。在正常生产的时候，一般当中含有19-36mg/L的Fe2+，pH值是6.11-7.18，在一般的情况下面塔顶发生腐蚀的温度是140℃。对于本汽提塔来说，塔顶蒸出的温度是180℃，而且水蒸汽是气态，所以不太容易发生露点腐蚀。随着温度降低，盐酸出现冷凝，冷凝的液体流到管线的地步，和缓蚀剂里面的水混合起来，出现了强酸区域。要形成保护膜差不多需要在中性环境下面，在强酸条件下面无法形成保护膜，这样管线两边就会发生腐蚀。
3.1.2空冷器发生腐蚀
空冷器发生腐蚀主要是因为一般是在管口和管板的周围。在表面发生的腐蚀一般是冲刷和均匀腐蚀。在塔顶的硫化氢浓度一般能够达到30%，如果冷却系统里面存在水的话就会形成硫化氢和水的腐蚀体系。当处于气相的时候，没有发生电离，这个时候就没有电解质。在管板出气相的压力很大，而且流速快容易发生相变，这样就会破坏保护膜，发生腐蚀。这个时候的腐蚀一般是深度的腐蚀。
3.2解决措施
3.2.1合理加入缓蚀剂
在汽提塔内部适当地加入缓蚀剂，这样就能够有效防止腐蚀的发生，而且还能够降低恒本。但缓蚀剂的加入量存在一个最佳值，如果加入量过小，这样就无法覆盖表面，没有办法起到缓蚀的作用。适当增加缓蚀剂的量，会发现有效降低了腐蚀的程度。在对汽提塔进行检修的时候，需要加入在线监测系统，这样也能够保证缓蚀的效果。
3.2.2采用低温抗腐蚀材料及进行防腐处理
在一般的情况下面，汽提塔的出口采用的是20号的碳钢，这种材料也会受到腐蚀。把20号碳钢换成合金，有测试显示，半年的时间不会发生腐蚀。而在光板上面可以刷修复剂或者防腐剂，这样就能够降低介质对于这些地方的腐蚀。一般使用的修复剂比较多的是贝尔佐钠金属修复剂。■
参考文献
[1]杨开书， 黄占修. 污水汽提塔的优化设计与运行[J]. 石油化工环境保护， 2006， 29（3）： 17-19.
关键词：大体积混凝土; 施工
Abstract: according to the standard requirement, combined with the engineering practice, the concrete construction thermal calculation, according to the calculation results, clear the construction technology, and entrust concrete test match work, control of concrete temperature not over 22 into the mold ℃; Material plan put forward, all kinds of skills concerning the material should be made in advance; Clear construction methods and technical measures.
Keywords: mass concrete; construction
中图分类号：TU74文献标识码：A 文章编号：
一、工程概况
某石油化工厂塔区承台及基础，承台共分三个部分，共计混凝土1700余立方米，最大承台混凝土量675立方米，最大截面10.75m×2m。最小截面6.2m×1.8m；承台顶14个塔基础，其中环形基础6个，其余为圆形基础； 承台及基础混凝土强度等级C30，采用P.042.5水泥，混凝土中掺加12%水泥用量的UEA。钢筋保护层厚度为：底部150mm，其它部位为50mm； 承台底部及顶部配筋为Φ22@100及Φ22@100，侧壁横筋为Φ14@200；±0.000m标高相当于绝对标高191.87m。承台底标高-2.45m。
二、现场准备
现场障碍物处理，场地平整；临时道路和施工用水、用电线路的敷设；保证施工现场的用水10L/S，用电量300KW；施工机具、材料、构件等进场并保证其使用功能；
三、主要施工方法
1、 施工程序：
(委托商品砼配合比)混凝土浇筑及振捣（试块制作）混凝土养护质量验收
2、施工方法：
（1）、 配合比委托
向搅拌站委托混凝土配合比，混凝土强度等级为C30，要求混凝土缓凝时间延长4小时。
（2）、混凝土泵布管
A、混凝土浇筑时的水平、垂直运输一律采用混凝土泵。
B、 混凝土泵车采用混凝土固定泵，固定泵设于塔区南侧10轴处，混凝土泵的排料量为20～60m3/h。
c、泵管的布置必须先达到最远浇筑地点，在浇筑过程中逐渐拆除，以避免泵管堵塞。
D、泵管的前端安装软管，以便来回摆动。
E、水平管每隔5m用钢脚手架作支架固定，以便排除堵管，装拆和清洗管道。
F、管道接头卡箍处不得漏浆。
G、混凝土的泵启动后，应先泵送适量水以湿润混凝土泵的料斗、活塞及输送管的内壁等直接与混凝土接触部位。
H、经泵送水检查，确认混凝土泵和输送管中无异物，并用与混凝土同强度等级的砂浆进行，确保混凝土的输送顺利。
I、 泵送时，如输送管内吸入了空气，应立即反泵吸出混凝土至料斗中重新搅拌，排出空气后再泵送，水箱或活塞清洗室中应经常保持充满水。
（3）、混凝土工程
A、混凝土浇筑前应做好以下工作：
a、 在模板、测温管、螺栓固定架、钢筋支架上划好分层浇筑标志，混凝土浇筑厚度为500mm;
b、测温管固定完毕,测温管必须保证下面封死,上面塞紧。测温管选用φ48薄壁钢管制作；
c、预埋螺栓固定牢固并经检查（质检员）合格，螺栓丝口抹黄油并用塑料布包紧；
d、浇筑前应将模板内的杂物及钢筋上的油污清除干净，并检查钢筋的水泥砂浆垫块是否垫好。
e、检查钢筋及模板的截面尺寸是否正确（质检员），支撑是否牢固（技术员）。
f、进行各种机器（机具、设备）的试运转工作，并做好记录，保证施工机器具的正常运行。
B、商品混凝土进场检查：
a、有厂家提供的使用区段的混凝土施工配合比及水泥、砂石、外加剂的材质证明及复检报告，并报监理审查；
b、 进场混凝土必须随车提供混凝土出厂记录，载明出场时间、强度等级、数量、出机塌落度，以防止混凝土强度等级在搅拌厂出错；
c、混凝土进场卸车前进行塌落度检测，对不满足要求的混凝土在现场实行二次添加减水剂，由现场技术员确定添加数量，并在该混凝土出厂记录上记载；
C、混凝土浇筑
a、浇筑顺序：混凝土每个承台沿长度方向从一侧向另一侧连续浇筑，要求保证8m3泵车每10min供应一罐，每小时48m3混凝土。
b、浇筑厚度：考虑至水泥初凝时间，混凝土浇筑每层不得超过500mm。
c、 混凝土自由下落的自由倾落高度不得超过2m，如超过时必须采用串桶或溜槽。
d、混凝土浇筑采用插入式振动器,振动器直径53mm，棒长529mm。振捣时振动棒垂直插入混凝土中，快插慢拔将混凝土中的气泡充分提出混凝土表面，并使混凝土密实。
e、浇筑混凝土时应经常观察模板、钢筋、预留孔洞、予埋螺栓、预埋件和插筋等有无移动、变形或堵塞情况，发现问题应立即停止浇灌，并应在已浇筑的混凝土凝结前修整完好。
f、对混凝土表面进行处理，在混凝土初凝前1-2小时用粒径10-20mm卵石均匀铺撒在混凝土表面，刮平、拍实，并用木抹子收光拉毛、最后压光。
D、混凝土试块制作
a 、混凝土试块模具必须符合要求并不得少于8组；
b、试块制作组数每100m3不得少于1组标准养护试块及一组同条件试块。
E、混凝土养护
a、混凝土浇注至设计标高达到初凝即覆盖塑料薄膜一层，严禁浇水，其上覆盖草垫子，厚度必须保证210mm以上，最上面覆盖彩条布一层，边角压实，确保施工现场的文明施工，养护时间根据现场实际测温确定，但不得不少于14天。
b、 养护期间，控制表里温差不超过25 oC,否则应采取增加保温层厚度的措施来保证内外温差在25 oC以内。
c、 覆盖材料的拆除时间根据测温情况由技术管理人员确定，否则不准擅自拆除。
F、混凝土的测温
a、在承台顶部和承台侧面底部留设测温孔，顶部测温孔沿纵轴线处分布，测温孔深度1.2米；底部测温孔在承台两侧分布，深度0.5m。测温孔分布见附图2。管的上中下部位与附近钢筋焊牢，管底部封堵死，防止水泥浆侵入，管顶部高出基础顶面50mm混凝土施工之前应用塑料包裹严密，避免零星砼将测温管堵塞。
b、测温要求：对混凝土温度的测定应不少于20天，1-3天测温间隔时间为6h，以后每4h测温一次，以便随时掌握混凝土内部温度变化。测温人员必须固定按两班倒，设专人专责，按时填写测温记录，绘制测温曲线。
c、 测温工具：电子测温仪、普通温度计。
四、技术措施
1、正式浇筑前，应对机械设备进行试运转试验，检查各种机械性能是否正常，计量检定符合要求，否则不得施工；在施工过程中，如遇输送泵不能正常使用，应采用混凝土输送泵车进场，确保混凝土的正常浇注；
2、混凝土振捣工应严格执行工艺要求，现场有关人员应按要求做好记录，并加以保存以便追溯。质检员旁站监督，严格控制各项参数的准确性。对混凝土浇注厚度超厚的现象及时制止；
3、施工前必须做好充份的技术准备，严格执行技术交底及混凝土浇灌通知单制度，在浇灌通知单签发的同时，必须严格执行混凝土浇注卡，相关人员全部在岗，脱岗按违纪处罚；
4、施工前，对混凝土的生产厂家提出原材料温控的要求，对进场的混凝土定时、定人进行检查、测温，确保混凝土在浇筑前满足施工工艺计算要求；
5、交接班人员必须连续作业，换人不停机，确保混凝土浇注的连续性。
6、提前三天与气象部门联系好天气变化情况，避免雨天进行混凝土的浇注施工。
7、混凝土裂缝控制措施
⑴ 掺加泵送缓凝减水剂，降低水灰比，以达到减少水泥用量，降低水化热的目的。
⑵ 保证混凝土罐车必须保证每10min供应一罐，确保混凝土浇注连续进行。
⑶ 混凝土浇筑前设专人（质检员）进行踏落度检测及温度测量，保证混凝土入模温度小于22℃。每班至少4h测一次，并作好记录。
⑷ 混凝土分层浇筑，每层必须保证不大于500mm，采用平板振捣器，待最上一层混凝土浇筑完毕20-30min后进行二次复振。
⑸ 塑料薄膜覆盖搭接严密，防止水份蒸发。
【关键词】石油化工油品储罐；测量仪表；自动化；设计
一、石油化工油品储罐自动化仪表种类
（一）液位测量仪表
用于测量液位的自动化仪表根据油品储罐容积大小的不同所测量范围也不相同。对于容积较小（1x105m3）白勺油品储罐来说，应安装两套连续液位测量仪表，并在罐旁配置指示仪，对液位测量仪表测量出的液位进行显示。在实际使用过程中，为防止液位超标或过低，还需要在自动化仪表系统中安装监测报警装置，以便当液位出现异常时系统能够立刻发出警报。较之不常动作的开关类仪表，连续液位测量仪表由于可以实时对储罐内液位变化情况进行监测，并能对测量仪表工作状态进行连续观察，因而其可靠性更高。对于对可靠性要求较高的石油化工油品储罐区，一般m宜采用这种连续液位测量仪表。此外，体积计量法也是石油储罐常用的一种方法。用于测量油品液位的仪表还有雷达液位计、静压液位计、混合计量法、伺服液位计等。其中，雷达液位计适用于重、轻质油品等油品储罐的液位测量。在应用过程中需要对测量精度、介质性质、油品储罐类型等各因素进行充分考虑，确保雷达天线选择的合理适用。目前，雷达天线主要有杆式天线、平面天线等几种类型。
（二）温度测量仪表
在油品储罐区中，温度是计量储罐温度补偿的重要参数之一，所以温度测量非常重要。这就需要用到科学温度测量仪表。计量用油品储罐温度测量在油品密度、体积等参数上应符合国家相关标准规定。目前，对于石油化工油品储罐温度的测量大多采用的是Pt100铂热电阻元件。采用不同温度测量元件需要参照不同的规范标准。例如，对于热敏电阻、光纤测量元件等元件在常压油罐中的使用必须要经过校准且满足标准规定才可以投入使用。
某相关文献资料对计量级石油化工油品储罐温度测量仪表现场安装后精度与固有精度所允许的最大误差进行了明确规定。现场安装后精度基于质量和体积计量的最大允许误差分别为1.0℃和0.5℃，固有精度基于质量和体积计量的最大允许误差分别为0.5℃和0.25℃。
（三）压力仪表
根据国际标准GB50160规定，按照油品储罐压力设计，可以分为常压储罐、低压储罐和压力储罐三种类型。对于这些储罐压力的测量需要采用对应的压力仪表，如低压储罐压力测量和压力储罐压力测量均可以采用压力变送器。拥有液体密度补偿计算与标准体积计算功能的伺服液位计、雷达液位计多用于混合法计量石油化工油品储罐压力。采用混合法对油品储罐进行测量，有质量计量和体积计量两种方式，将其与连续液位测量仪配套使用，往往可以达到精确的计量结果。
二、油品损耗的影响因素
储油罐内气相传质的三种形式：分子扩散、热扩散及强制对流。分子扩散是由于储油罐内上部气体空间油气浓度分布不均匀，油蒸汽在浓度差的作用下从高浓度向低浓度运移的过程。在储油罐内油气分子由下向上迁移，从而使得储油罐内上部气体空间油气浓度增加。热扩散是由于温度的变化引起罐内空间温度分布不均匀而产生的油气扩散过程，油蒸汽从高温区域向低温区域扩散。强制对流是由于罐内压强分布不均引起油蒸汽从高压区域向低压区域运移的过程。储油罐内的油品在一定的压力、温度条件下就会发生气化。
引起油品发生损耗的原因大致有储存蒸发损耗、作业损耗及设备故障损耗这三种，其中储存蒸发损耗起主导作用。
（一）储存蒸发损耗
储油罐内油品的损耗主要来自于储存蒸发损耗。储存损耗又包括自然蒸发损耗、小呼吸损耗及大呼吸损耗。自然蒸发损耗是由于储罐密封性不好引起油品与大气流通而发生的油品损耗；大呼吸损耗是由于罐内自由液面的升降导致油蒸汽经机械呼吸阀排出；小呼吸损耗是由于昼夜温差，使得储罐内的油蒸汽压力发生变化，吸入空气造成的油气损耗。
（二）作业损耗
作业损耗主要包括装卸油损耗、设备维护损耗及其他操作损耗。装卸损耗是在装卸油品的过程中造成的油品损耗，主要表现为大呼吸损耗，有时也会表现为饱和损耗；设备维护损耗是在对管线、泵机组等设备进行维护的过程中造成的油品损耗；其他操作损耗是在清洗罐底、油品倒灌以及灌泵时造成的油品损耗。
（三）设备故障损耗
有时候设备发生故障也会导致油品的损耗。如浮顶罐密封圈不严，油罐、泵机组等设备泄漏，机械呼吸阀漏气造成的损耗。
三、降低油品损耗的措施
工艺上常采用严格控制油品储存的条件，优化操作、加强管理，油气回收等措施来降低储油罐内油品损耗。
（一）严格控制油品储存的条件
油品的储存温度、压力直接影响着油品损耗。从温度方面着手可采用淋水、刷涂料（白色）、缩小昼夜温差等方式减少油品损耗；从压力方面着手可以控制外界环境的压强，提高油罐承压能力来减少油品的小呼吸损耗。如采用球形罐可明显提高储罐的承压能力，但是造价较高。同时适当通风，既能保证油气的流通，也可以使油品的损耗量降到最低。
（二）优化操作、加强管理
优化操作：检尺人员应尽量在清晨或傍晚作业，此时储油罐内外压差较小，排气损耗较少，检尺完成后应尽快盖上油盖；化验人员对油品进行水含量等各项指标检测时应缓慢放油，降低油品的通风损耗及小呼吸损耗；尽量高液位储油，减小油气空间；平时尽量不要打开储油罐上的透光孔和量油孔等；缩短收发油之间的时间间隔；装油进罐时采用液下密闭的形式。
加强管理：定期检查机械呼吸阀、计量装置等设备的密封状况；尽量减少油品输转次数，减少油品与空气接触的机会；定期检尺检测油罐液位，及时发现各种异常情况；提高操作及管理自动化水平，通过计算机系统实时监控储油罐温度、压力、液位等参数的变化，防止意外事故的发生；加强对相关工作人员的培训，提高员工的安全意识及技术水平；及时统计、传递罐区的基础数据及情况。
（三）油气回收
常用的油气回收技术有三种：冷凝法、吸附法及吸收法。冷凝法是采用多级冷凝器对油气进行深度冷凝，实现回收油蒸汽的目的；吸附法是通过活性炭、天然沸石等固体吸附体在一定条件下对油气进行选择性吸附来回收油气；吸收法是利用油气的化学性质，使用适宜的吸收剂与油气在吸收塔内发生化学反应回收油气的技术。在这三种技术基础上，又衍生出了一些改进工艺，如工业上常采用管线连通储存同一种油品的油罐，再通过一根集气管连接集气罐，构成密闭的油气回收系统有效回收挥发损耗的油蒸汽，对于轻组分气体油气回收系统的回收率可达90%以上。
四、石油化工油品储罐自动化仪表工程设计
（一）仪表防护防爆设置
由于自动化仪表工作在易燃易爆的石油化工产品油罐区域，因而需要对仪表进行良好的防护防爆设置。按照国家有关防护等级规定，用于现场测量的仪表外壳防护等级应至少达到GBIP65，安b在地下的自动化测量仪表，其外壳防护等级应至少达到GBIP68。在防爆方面的性能设计，国家规定所有用于爆炸危险场所的自动化仪表防爆性能都必须符合对应爆炸危险场所的防爆标准要求，并通过国家等级防爆检验合格证。这是石油化工油品储罐用自动化仪表工程设计中，所必须达到的两个基本指标。目前，基于服务器的石油化工产品储罐安全系统是较为先进和安全的一种设备。
（二）罐区安全设置
正常情况下，石油化工油品储罐区的日常运行是较为稳定的，风险与事故发生概率较低，所以对于没有特殊要求的罐区一般只设置报警装置和联锁机制。若依据实际情况需要设置自动化仪表系统，则应严格按照国家标准《石油化工安全仪表系统设计规范》来对自动化仪表工程进行设计，确保其符合国家相关标准规定。同时，还要对设计出的自动化仪表安全等级与可操作性进行检验和评估，以便合理确定出仪表所需安全等级，确保仪表能够切实发挥效用对危险现场进行安全测量，并为自动化仪表系统安装方案的制定提供理论依据和支持。
根据以往石油化工油品储罐区发生的重大事故原因分析，违章作业是导致事故发生的主要原因之一，所以除了防护防爆之外，还要对各作业环节、操作行为等可能引发火灾等事故因素进行认真检测与控制，提高油品罐区安全系数。
（三）有毒气体、可燃气体检测
对于自动化仪表在有毒有害气体、可燃性气体方面的检测设计，许多相关规范中都进行了明确的规定，如《石油化工可燃气体及有毒气体检测报警设计规范》等。即在仪表工程实际设计过程中，需严格按照这些规范来进行。但值得注意的是，由于编制原则和侧重点存在一定差异，因而各规范规定标准不尽相同，有些差别较大，所以自动化仪表对有毒气体、可燃气体检测功能与标准的设计，应对石油化工油品罐区现场及要求进行综合考虑。
五、储罐计量设计方案
石油化工产品储罐在采用静压法的时候，要严格遵守国家相关标准。静压法主要是针对储罐内液体压力和差压测量，对于压力变送器具有依赖性。静压法的优点是：将测量结果进行换算，并可以迅速得到参数值，投资成本比较低，设计方案也是比较简单的。但是，这种方法不能得到储罐内全部液体的平均密度，会使得测量结果出现偏差。在确定最佳设计方案时，要对测量仪表结构、现场仪表结构、自动控制系统结构进行分析，并制定出适合这些装置的集成方案。对于要求低的小型罐区，可以将软件组态方式应用到自动控制系统当中，从而提高了石油的计量管理水平。对于计算相对来说较复杂的计量装置，则在储罐结构设计中加入计量软件。
由于在设计方案中所含的变量比较多，设计人员要在储罐结构中设置信号通信单元，并根据相关标准选择合适的信号传输方式，增强储罐自动化控制运行率。同时，在各种辅助数据表作用下，设计人员选择的计算方法可以提高准确性，得到储罐油品质量信息及体积参考信息，进而对储罐服务功能有了提高。
六、结束语
总之，与油品罐区安全等级、各指标测量息息相关的，用于石油化工油品罐区的自动化仪表及其设计需要考虑诸多因素，这样才能保证设计的科学合理，设计符合国家各相规范标准规定。我国自动化仪表工程设计人员应努力提高自身专业能力与实践经验，为新一代高自动化、高测量精度石油化工油品罐区自动化仪表的产生而努力。
参考文献：
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