时间：2023-05-26 16:44:30
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【关键词】基坑工程；放坡开挖；土钉支护
中图分类号：K826.16 文献标识码：A 文章编号：
工程概况
山西省电业局晋中供电分公司拟建的职工食堂位于山西省晋中市榆次区迎宾街北侧，晋中供电分公司院内。食堂占地面积25.20×23.10m，框架结构，地上一层，地下一层，基础埋深3.10m，地基处理采用3:7灰土进行换填处理，换填碾压厚度不小于2.0m，因此北侧基坑开挖深度大于3.50m，南侧基坑开挖深度大于5.50m。
周边环境条件
拟建场地原位一锅炉房，现已拆除整平。基坑开挖边界以设计基础外边线外扩0.50m确定。周边环境条件具体如下：
场地北侧离基坑开挖边界约0.44m为一2.0m高围墙，墙后为一排简易民房。
场地东侧离基坑开挖边界约3.0m为一幢3层砖混结构办公楼，大致修建于上世纪九十年代，原为二层，后加盖一层，条形基础，基础埋深1.10m，基础宽度1.50m，基底预估压力90kPa，墙为250mm的砖墙，离开办公楼墙体向基坑方向约1.0m埋设有供电电缆。
场地西侧离基坑开挖边界约0.46m为一幢1层砖混结构老食堂，条形基础，基础埋深0.90m，基础宽0.60m，基底预估压力20kPa，墙为250mm砖墙。
场地南侧为空旷施工场地。
基坑开挖支护施工期间，不能影响到北侧民房，东侧办公楼和西侧食堂的正常办公和运营。
场地工程地质
地形地貌
拟建场地经人工整平后场地地形略有起伏，高差为0.50m。场地地貌单元属榆次北山冲洪积倾斜平原区。
地层时代及成因类型
根据岩土勘察报告，勘察深度范围内地基土沉积时代成因类型自上而下依次为：第四系全新统人工堆积层（Q42ml），以第①层素填土层底为界；第四系全新统冲洪积层（Q4al+pl），以第②层黄土状粉土层底为底界；第四系上更新统冲洪积层（Q3al+pl）。
地基土构成及岩性特征
根据根据岩土勘察报告，在勘探深度范围内，场地地基土自上而下可划分为3层：
第①层，素填土（Q42ml）：褐黄色，稍湿，稍密～松散，岩性主要为粉土，表层为杂填土，主要由砖块、灰渣、混凝土块等建筑垃圾等组成，结构松散，土质不均。
第②层，黄土状粉土（Q4 al+pl）：褐黄色，稍湿，稍密，韧性及干强度低，具高压缩性，局部夹有粉质粘土薄层，标贯试验锤击数N值（实测值）介于3.0～6.0击之间，平均4.3击。
第③层，粉土夹粉质粘土（Q3al+pl）：褐红色，稍湿，密实，韧性及干强度低，具中压缩性。标贯试验锤击数N值（实测值）介于8.0～13.0击之间，平均11.0击。
地基土湿陷性
根据勘察探井土样试验结果，拟建场地内第②层土具有湿陷性，湿陷性试验结果见表1。根据《湿陷性黄土地区建筑规范》（GB 50025-2004）附录C结合地形地貌单元综合判定第②层土不属于新近堆积黄土。
表1湿陷性试验结果表
按《湿陷性黄土地区建筑规范》（GB 50025-2004），自重湿陷量计算值自场地整平标高算起，湿陷量计算值自基础底面算起，根据各探井湿陷性评价结果综合分析，本场地为非自重湿陷黄土场地，地基湿陷等级为Ⅱ级（中等）。
不良地质作用
根据岩土勘察报告提供的地质资料，拟建场地内及周边无影响场地稳定及工程安全的崩塌、滑坡、地面裂缝、地面塌陷、泥石流、采空区等不良地质作用。
地下水
根据岩土勘察报告提供的地质资料，拟建场区勘察深度内未见地下水，因此不用考虑地基土液化问题。
地基土对建筑材料的腐蚀性
根据岩土勘察报告提供的地质资料，拟建场区基础埋深范围内地基土对混凝土结构和钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性。
各岩土物理力学参数见表2
综上所述，该场地为典型的黄土类湿陷性地基，基坑开挖深度范围内的土层较为软弱，尤其是基坑东侧及西侧的建筑物可预留间距十分狭窄，为保证邻近建筑物及开挖基坑的安全，必须采取适当的开挖支护方案。
基坑开挖支护设计
基坑支护结构设计说明
本设计方案标高采用绝对标高，±0.000为绝对标高+100.00m（假设现自然地面标高为+100.00m，根据业主建议基坑周围在开挖前进行场地整平，整平至绝对标高+100.00m)，图中所注标高皆相对于此标高，北侧基坑实际开挖深度为-3.50m，南侧基坑实际开挖深度为-5.50m。
综合考虑地质、环境、挖深等诸方面因素，本着"安全可靠、经济合理、施工方便"的原则,本基坑采用的支护方案为：
(1)基坑北侧及南侧可直接采用放坡处理，施工中遇到特殊情况再进行方案修改;
(2)基坑东侧和西侧均采用土钉墙进行支护处理。
开挖支护施工工艺要求
基坑开挖方案
为了便于施工及有利于基坑边坡的稳定，土方开挖前先做好定位放线工作，及时配合基坑围护单位做好安全设施布设，按基坑围护图纸要求，沿基坑开挖面放好开挖边线，临基坑围护线放坡，放坡系数具体各断面详见基坑围护图。
基坑挖土拟采用三步挖土，第一次挖土，由自然地平面挖至-2.0m，支护好第一排土钉后再进行第二次挖土，第二次挖土实际挖深3.50m，北侧基坑预留300mm厚土层由人工清底，进行第二排土钉施工，第三次挖土，南侧基坑挖至距离设计基底300mm处，即由自然地面-4.70m处，预留300mm的土层进行人工清底。
为保证土钉墙的平整度，开挖时应预留至少10mm厚度的土层采用人工刷坡。
土钉墙支护设计
基坑东侧和西侧采用3排土钉墙进行支护，土钉水平间距1.00m，上下间距1.50m，倾角为12°，东侧基坑土钉采用￠25mm的螺纹钢，西侧基坑土钉采用￠20mm的螺纹钢，孔径均为￠120mm，东侧基坑上部2排土钉长度不小于14.00m，下部第3排土钉长度不小于12.00m，西侧基坑上部2排土钉长度不小于6.00m，下部第3排土钉长度不小于5.00m。为是土钉居中，制作土钉时每隔2m设置一个对中支架（托架）。
土钉孔注浆材料采用32.5#普通硅酸盐水泥配置的纯水泥浆，水灰比建议采用0.5～0.6,强度不低于M15，最终配置按实验室试验结果而定，注浆压力不低于0.5Mpa。
挂网时先采用￠12mm的钢筋作为加强筋与土钉焊接连接，然后采用￠8mm的钢筋按@200×200的间距绑扎满面布置。
喷浆面层采用C20的细石混凝土进行喷射，面层厚度不小于100mm。
工艺流程为：钻孔机就位钻孔出土钻孔到设计孔深插放土钉和注浆管注浆挂网喷浆养护。
坡顶处理
为增加坡顶的散水功能，东侧基坑坡顶处理采用植入2排1.50m长度的土钉与挂网钢筋绑扎，然后采用C20混凝土处理；西侧由于离现有餐厅墙体较近，直接采用C20混凝土处理
基坑监测要求
基坑工程监测是基坑工程施工中的重要一环，本基坑工程监测等级综合定为二级；监测内容主要是基坑边坡水平位移和地面沉降；监测点的布置：沿基坑周边布置，每15～20m/点，共布置位移观测点8～10个，沉降观测点6～8，坑底建议设置2～4个。基准点应设置在基坑外，数量不小于3点；监测报警值：严格按照《建筑基坑工程监测技术规范》（GB50497-2009）表8.0.4基坑及支护结构监测报警值执行。
基坑开挖支护实施结果
本基坑开挖土钉支护过程中，从开挖到土钉支护成功前后历时2周。在周边建筑和坡顶共设置了8个地面沉降和水平位移观测点，根据实测数据显示，周边建筑主要是东侧建筑变形相对西侧较大，最大沉降量为17mm，水平最大位移为23mm，房屋倾斜值满足地基基础设计规范的要求，周边建筑未出现施工裂缝，基坑周边土层未出现失稳等现象。该开挖土钉支护相当成功。
结论
基坑工程是一个技术性较强的系统工程。基坑设计方案应结合上部建筑、地基土构成、周边环境条件以及施工难易程度综合考虑。本基坑尽管较浅，但是从地基土构成及周边环境复杂程度考虑，属于二类基坑，施工安全难度较大，因此最终采用开挖及土钉支护综合的基坑支护方案，有效的控制了基坑的变形，降低了工程造价，节省了施工工期，保证了基坑的安全，进而不影响到周边现有建筑物的正常使用。
参考文献
[1] 锚杆喷射混凝土支护技术规范（GB50086-2001）。
[2] 基坑土钉支护技术规程（CECS 96:97）。
[3] 岩土锚杆（索）技术规程（CECS 22:2005）。
[4] 复合土钉墙基坑支护技术规范（GB 50739-2011）。
[5] 建筑基坑支护技术规程（JGJ120-2012）。
[6] 建筑地基基础设计规范（GB50007—2011）。
关键词：满堂支架 设计 验算 施工 技术要点
中图分类号：S611 文献标识码：A 文章编号：
满堂支架施工是梁体现浇施工中较为成熟的一种工艺，具有造价相对较低、操作方便灵活、适应性强、占用施工场地少、节约制架设备投资等特点，对于保证质量、提高工效十分有利。以下内容即为结合实际工点阐述的满堂支架施工工法。
工程概况
洪富中桥为谷架旱桥，为跨越山间谷地而设，桥址处植被茂密，无大型水沟，河流。根据现场地形及设计要求，洪富中桥1-24+1-32m简支梁采用支架法现浇。本简支箱梁截面类型均为单箱单室等高度简支箱梁，梁端顶板、底板及腹板局部向内侧加厚。设计线间距为5.0m，梁体中心梁高为3.05m，防护墙内侧净宽8.8m，箱梁顶桥宽为12.0m，桥梁建筑总宽12.28m。
满堂支架设计及验算
2.1 支架设计要求
（1）支架结构必须有足够的强度、刚度、稳定性。
（2）支架在承重后期弹性和塑性变形应控制在15mm以内。
（3）支架部分地基的沉降量控制在5mm以内，地基承载（压）力达200kPa。（支架设计完后进行验算）
（4）支架顶面与梁底的高差应控制在理想值范围内，且应与预留拱度通盘考虑。
2.2支架搭设设计
测量人员根据原地面标高及梁底标高计算满堂支架高度及硬化混凝土基础顶面标高，然后根据原地面地质情况确定换填碎石垫层厚度，换填并碾压密实，并对地基承载力及地基沉降进行检测和检算，确保地基具有良好的承载力，满足施工荷载下地基承载检算要求，通过检算地基承载力不得小于200KPa；然后在经过处理压实平整的地基上浇筑30cm厚C20混凝土作为支架基础。搭设WDJ碗扣式多功能钢支架，横桥向方向，梁体腹板下支架间距为30cm，其余为60cm；顺桥向方向，支架间距为60cm，步距0.6m。支架四周设剪刀撑，内部沿桥梁纵向每4排立杆搭设一排横向剪刀撑，支架高度通过可调托座和可调底座调节。
图1 支架验算单元图
2.3支架结构检算
根据碗扣式支架的布置方案，采用WDJ碗扣式多功能钢支架，对其刚度、强度、稳定性必须进行检算。钢管的内径Ф41mm外径Ф48mm。
断面积
转动惯量
回转半径
截面模量
钢材弹性系数
钢材容许应力
2.3.1 一般截面箱身支架结构验算
荷载计算及荷载的组合
A、钢筋混凝土梁重：(钢筋混凝土梁重量按26kN/m3计算)
B、支架模板重
① 模板重量：(内模未计)
(钢模重量按82.64kN/m3计算)
② I20工字钢重量：
(工字钢重量按31.54KG/m计算)
③ 方木重量：
(方木重量按8.33KN/m3计算)
④ 支架重量：
根据现场情况按3米高支架进行检算。
(《JGJ166-2008 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》说明3m立杆重量16.84kg、0.6m横杆重量2.82kg)
C、人员及机器重
(《JGJ166-2008 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》)
D、振捣砼时产生的荷载
( 《JGJ166-2008 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》)
E、倾倒混凝土时冲击产生的水平荷载
(采用汽车泵取值3.0KN/m2)
前载组合：
按照最不利位置计算单元1中单根立杆受力：
2.3.2立杆强度及稳定性验算
（1）、立杆强度验算
式中：安全系数；支架钢管设计抗压强度；钢管有效截面积；计算单元对立杆的压力。
参见《路桥施工计算手册》。
（2）立杆稳定验算
，由《路桥施工计算手册》查得
结论：立杆满足强度及稳定性要求。
2.3.3 纵向方木强度和刚度验算
支架中采用90×90mm纵向方木，间距0.25m，验算时按简支梁计算。
A、纵向方木强度验算
式中：—方木设计抗弯强度，；
—方木截面抵抗矩；
—方木所受弯矩；
B、纵向方木刚度验算
式中：—方木挠度；
结论：纵向方木满足强度和刚度要求。
2.3.4 整体验算检验：
查图纸得出，每跨现浇箱梁钢筋混凝土V=334.3m3,
按箱梁底部支架承重计算：整个支架系统承重为： KN
安全系数k=3.4也满足施工要求。
结论：以上模板、支架及支架基础处理能满足32m简支箱梁的施工要求。
满堂支架施工
3.1 原地面处理
根据设计提供地质资料结合我分部施工期间现场勘探，现浇梁地质无不良软弱地质，也无岩溶发育区段，在回填碎石土前需要采用挖机进行清除地表虚碴，清除墩或台间表层耕植土、有机土等杂物，当纵横向地面坡度变化时，做成高1.2m，宽2m台阶，确保边坡稳定。
3.2回填
地面处理完毕，报验合格后，采用碎石土回填，回填最大粒径不宜超过15cm，采用YZ-20JC压路机分层碾压，底层按厚度不大于50cm控制，压实系数不得小于0.8,面层1m内深范围按虚铺厚度35cm控制，压实系数应大于0.9。
3.3地面硬化处理
基底处理好后压实度和地基承载力检测合格后，浇筑30cm厚C20混凝土基础。地面横向坡度按水平考虑，纵向坡度按线路坡度设置，以便于顶底托的调节。硬化宽度为梁边线外侧1.5m。
3.4排水系统
为了有效及时排出地表水，在硬化边纵向两侧开挖40×30cm的排水沟，排水沟采用M10砂浆铺底，厚10cm，排水沟分段开挖形成坡度，低点开挖集水坑以便排水。
3.5 施工技术交底
支架搭设前工程技术负责人应按已批准的支架搭设方案的要求对搭设和使用人员进行技术和安全交底。
3.6 测量放样
测量人员用全站仪放样箱梁在地基上的竖向投影线，并用白灰撒上四周轮廓标志线，现场技术员根据投影线定出单幅箱梁的纵、横向中心线，同样用白灰线做上标记。再根据中心线分别向前后及左右对称布设碗扣支架立杆处可调底座坐标位置。
3.7布设立杆可调底座
根据立杆位置布设可调底座，挂线控制线形、标高，放置平整、牢固，底部无悬空现象。
3.8碗扣支架安装
根据立杆及横杆的设计组合，从底部向顶部依次安装立杆（先长后短）、横杆。不同规格长度的立杆要交错布置，一般先全部装完一个作业面的底部立杆及部分横杆，再逐层往上安装，同时安装所有横杆。立杆和横杆安装完毕后，安装斜杆，保证支架的稳定性。斜撑通过扣件与碗扣支架连接，安装时尽量布置在框架结点上。底层水平框架的纵向直线度应≤L/200；横杆间水平度应≤L/400。支架全高的垂直度应≤L/500，最大允许偏差应小于100mm。
3.9可调托撑安装
为便于在支架上高空作业，安全省时，可在地面上大致调好可调托撑伸出量，再运至支架顶部安装。根据梁底高程变化决定顺桥向控制断面间距，横桥向设左、中、右三个控制点，精确调出可调托撑标高。然后用明显的标记标明可调托撑伸出量，以便校验。最后再用拉线内插方法，依次调出每个可调托撑的标高，可调托撑伸出量一般控制在30cm以内为宜。
3.10支架的检查和验收
（1）支架检查的重点内容为：
① 保证架体几何不变形的斜杆、十字撑等设置是否完善；
② 基础是否有不均匀沉降现象，立杆底座与基础面的接触有无松动或悬空情况；
③ 立杆上碗扣是否可靠锁紧；
④ 立杆连接销是否安装、斜杆扣接点是否符合要求、扣件拧紧程度；
（2）支架应随施工进度定期进行检查，达到设计高度后进行全面的检查和验收。
（3）停工超过一个月恢复时应进行检验。
（4） 支架验收时，应具备下列技术文件
① 施工组织设计及变更文件；
② 专项施工设计方案；
③ 周转使用的支架构配件使用前的复验合格记录；
④ 搭设的施工记录和质量检查记录；
（5）验收合格后，应对支架进行等荷载预压后，方可投入使用。
3.11纵横梁及外模安装
可调托撑标高调整完毕后，在其上安放I20a工字钢横梁，采用9cm×9cm方木置于工字钢上作小楞，作为模板支撑。
结论
本文结合满堂支架设计与施工经验，对现浇箱梁满堂支架的施工技术作了阐述。实践表明，采用进行满堂支架的施工技术，不仅克服了施工现场的各种困难，使工程质量和工程进度得到了保证，而且使得箱梁无错位、无裂缝，颜色一致，顺畅美观，保证了箱梁的刚度和稳定性要求。
参考文献:
[1] 赵志缙，应惠清主编《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166－2008） 2004
[2] 周水兴，何兆益等主编《路桥施工计算手册》 人民交通出版社2001
[3] 《无砟轨道后张法预应力混凝土简支箱梁（双线）》(通桥（2008）2322A-Ⅵ)
[4] 范钦珊主编 《材料力学》高等教育出版社2006
[关键词]乐亭县；滦河河道治理；右岸防洪小埝加高培厚；丁坝维修加固。
中图分类号：TV85 文献标识码：A 文章编号：1009-914X（2015）12-0230-01
1 滦河概况
滦河干流全长888km，流域面积44750km2。其中滦县以上为山区，流域面积43940km2，滦县以下平原区面积仅810km2。滦河自成体系，进入平原后通过干流河道渲泄入海。
解放以来滦河防洪工程不断建设，在滦河支流上修建了一些大、中、小水库，滦河干流中游修建了潘家口水库调蓄洪水，以减轻滦河下游地区的洪水威胁。滦河至滦县京山铁路桥后进入平原河段，由于平原河段较短，其间没有蓄滞洪区，修建了防洪大堤、防洪小埝和护岸丁坝作为主要防洪工程措施。
滦河防洪大堤始建于1951年，历经1960年延长和1962年平毁，滦河右岸防洪大堤现状自京山铁路桥至乐亭县袁庄，长45km。为减轻中小洪水对滦河行洪滩地村庄的威胁，河道右岸自滦南县大李庄始并沿二滦河右岸至乐亭县岗子庄修建防洪小埝长49.5km。防洪小埝采用5000m3/s设计，7000m3/s校核，设计洪水标准相当于3年一遇。滦河下游干流属于游荡型河流，为防止河岸坍塌，保护村庄、耕地及防洪堤埝的安全，先后在滦河下游两岸修建大量的护岸丁坝群，起到稳定流向、固定河床的作用。
根据滦河流域防洪规划，防洪大堤按照50年一遇洪水设计，设计洪水流量为25000m3/s；防洪小埝近期按照5年一遇洪水设计，设计洪水流量为8230m3/s。
2 乐亭县滦河河道治理的必要性
2.1 防洪小埝现状及存在的问题
防洪小埝现状设计洪水标准相当于3年一遇。小埝现状堤身、堤基大部分为粉细砂，堤高1～3m，顶宽3～5m，迎水坡与背水坡现状坡比1：2.5～1：3.0。防洪小埝建成后，历经了1978、1979、1984、1994、1995年较大洪水，洪峰流量6100～9340m3/s，洪水过程中防洪小埝多处出现险情，某些堤段洪水位几乎与堤顶持平，经抢险均未造成大范围决口漫溢。2012年8月滦县站最大洪峰流量4280m3/s，本次洪水中堤身砂化现象较严重，局部堤段发生洪水漫溢险情。由于筑堤材料主要为砂性土，多年运用中堤身受风吹、雨水冲刷剥蚀，致使堤顶高程降低，堤身缩窄，防洪小埝现状过流能力仅为3000～5000m3/s，不满足防洪规划中5年一遇洪水设计标准的要求。
2.2 护岸丁坝现状及存在的问题
护岸丁坝坝头原结构为铅丝石笼，坝身原结构分为抛石填筑和土工布包砂两种，干砌石护面。滦河乐亭县境内河段平均流速1～2m3/s，行洪高水位时流速更大。由于汛期洪水持续时间长，而且滦河粉细砂基础抗冲刷能力弱，尤其丁坝坝头基础原有水平防护段较短，防冲效果较差，水流淘蚀严重，导致大部分丁坝坝头塌陷损毁、坝身缺石，每年都形成新的险工险段。
由于乐亭县右岸防洪小埝和护岸丁坝存在上述问题，因此实施乐亭县滦河河道治理工程是必要的。
3 工程任务及规模
针对工程现状存在问题，从2012年开始分段对乐亭县滦河河道进行治理。本次2013年治理工程位于乐亭县中堡镇新庄子村东，滦河右岸桩号LHY36+ 500～LHY40+000段，长度共计3.5km，包括防洪小埝加高培厚、局部护砌、埝顶路面硬化、越堤道口治理以及勒流河丁坝群中6座丁坝的维修加固。
根据滦河流域防洪规划，确定右岸防洪小埝行洪标准按5年一遇洪水，相应设计流量为8230m3/s。护岸丁坝的防护标准以平槽为原则，滦河乐亭段主河槽平滩流量1750m3/s。
4 工程地质条件及评价
本段防洪小埝埝身填筑大部为粉砂，其渗透性较强、抗冲刷性能较差，高水位运行时易发生渗透变形破坏。埝基土大部为粉细砂，局部为壤土，粉细砂粘粒含量低，抗冲刷能力差，埝基透水性较强，产生渗漏及渗透破坏的可能性较大。丁坝工程场区地质条件较为简单，为粘砂多层结构或砂性土单一结构，做为丁坝地基能够满足承载力要求，承载力建议值120kPa。工程场区位于滦河下游的冲积平原上，地层岩性主要为砂性土，仅在河滩表层覆盖有厚1.0～1.5m的壤土层，该壤土层是当地村民赖以生存的耕植土。因此复堤粘土料建议使用滦县响R镇司家营铁矿露天开采的弃料（剥岩土）。
5 工程布置及建筑物
根据保护对象的防洪标准，确定右岸防洪小埝按5级建筑物设计，护岸丁坝参照5级建筑物设计。
5.1 右岸防洪小埝工程设计
防洪小埝依据现有堤防线路进行加高培厚，为尽量减少新增永久占地，以背水坡堤肩向内坡复堤。复堤后堤顶宽度4.5m，临水坡和背水坡坡比均为1：3。由于防洪小埝LHY36+500～LHY37+500段靠近主河槽，因此该段防洪小埝临水坡采用15cm混凝土连锁块+10cm碎石垫层+300g/m2土工布护坡，浆砌石护脚深2m，其余堤坡均采用植草护坡，堤顶设20cm厚泥结碎石路面。复堤材料采用滦县司家营矿区剥岩土，压实度不小于0.91。
5.2 丁坝维修加固工程设计
丁坝治理工程在兼顾上下游、左右岸利益前提下，考虑河势变化，维修加固尽可能维持原丁坝长度与角度不变，避免改变业已形成的水流形态。
6座丁坝坝头均重建，采用格宾石笼结构。由于该段河道主槽靠近右岸，勘察期间LL32～LL36坝前水深1m左右，LL37丁坝坝前无水。施工期设计洪水位高出河底2m左右。考虑基坑排水困难，LL32～LL36坝头基础水平防护措施采用抛石+50cm厚格宾石笼形式，抛石顶部平台宽8.0m，抛填至出露水面，再砌筑6m宽50cm厚格宾石笼；LL37坝头基础水平防护措施采用直接砌筑8m宽50cm厚格宾石笼形式。格宾石笼坝头临水侧为圆弧形，LL32～LL35半径3.5m；LL36、LL37半径3.0m。根据坝头高度砌筑2～3层台阶，每阶高度0.5～1.0m，宽1.0～2.0m，坡比1：2。
坝身原结构分为抛石填筑和土工布包砂两种，LL32、LL33坝身为抛石结构，LL34～LL37坝身为土工布包河砂。紧邻坝头的坝身护面由干砌石翻修为50cm厚格宾石笼，翻修长度LL32～LL37分别13m（全长）、12.5m（全长）、15m、10m、15m和5m。首先清除表层松动的干砌石护面并清基，然后铺300g/m2土工布，再依次填筑堆石、10cm厚碎石垫层和50cm厚格宾石笼。坝根上、下游岸坡及淘刷坑，均采用40cm厚干砌石+10cm碎石垫层进行翻修或新建。坝身坡脚新建1m×1m格宾石笼护脚。坝身顶面坝根斜向坝头的纵坡为3%。
参考文献
[1] GB 50286-2013，堤防工程管理设计规范[S].
[2] SL274-2001碾压式土石坝设计规范[S].
关键词：跨路；满堂支架；施工技术；控制要点
Abstract: with the rapid development of traffic cause in our country, involved in the road engineering project is more and more. Due to the effect of both factors such as traffic, be involved in road project construction technology scheme appears more important. Combining the construction of bridge crossing beam, this paper introduces in detail across a road full framing construction technological process and control points, provides reference for similar projects.
Key words: across the road; Full framing; The construction technology; Control points
中图分类号：TU74文献标识码：A文章编号：2095-2104(2013)
1 工程概况
某铁路桥梁设计跨G205国道采用（40+64+40）m三跨四线一联预应力混凝土连续梁。箱梁横截面为单箱单室直腹板，砼设计强度C50，端支座处及边跨直线段和跨中梁高为2.8m，中支点梁高为5.2m，全桥箱梁顶宽渐变。全桥共设5道横隔梁，分别设于中支点、端支点及中跨跨中截面。箱梁采用满堂支架现浇法施工。
主跨64m跨越G205国道，与G205国道交角110°。G205国道为一级道路，双向六车道，沥青混凝土路面，G205国道路面宽22.5m，路基宽42m。跨越区域车流量约33000辆/日，正常通车限速60KM/h。跨线桥与G205国道具体平面、立面位置图如下图所示。
图1 跨线桥与G205国道平面图
图2 跨线桥与G205国道立面图
2满堂支架方案
本工程采用WDJ型碗扣支架搭设满堂支架，根据现场地质条件采用50cm厚8%石灰土换填后浇筑15cm厚C15砼封层。碗扣支架布置形式：纵距60cm，步距120cm，底板下横距60cm，腹板下横距30cm，翼板下横距90cm。横隔梁底板横距为30cm。
根据G205国道交通特点，采用双向预留4个门洞，供车辆和行人通过。行车道共设计2个门洞，每个门洞净宽为7.6m，净高为5.5m，非机动车道设两个门洞，门洞净宽为3m，净高为5.5m。受高度影响，预留行车门洞采用φ610钢管立柱及HM600*300H型钢梁跨越，非机动车道采用WDJ碗扣钢管架架设及HM600*300H型钢梁跨越。门洞立面布置图见图3所示。
图3 门洞立面布置图
3施工工艺
3.1地基处理
地基处理分承台基坑地基处理、门洞区域地基处理及非门洞区域地基处理三种形式。
3.1.1承台基坑地基处理
承台基坑采用8%的石灰土回填，冲击夯夯实，每层压实度不少于96%。承台回填土回填到与比原地面标高处停止回填，然后跟原地面一块进行地基处理。
3.1.2门洞区域基础处理
迁移路面附属物和绿化带内地下管线后，将施工范围内G205国道上的绿化带反挖至路基基床，用8%的石灰土换填处理后，浇筑15cm厚 C15混凝土封层，封层面与道路面同高。门洞基础采用宽1m的 C15条形混凝土基础，基础长29.5m，基础顶标高高于G205国道路面标高60cm，顶面保持水平。条形基础每5m设置一道断缝，为防止车辆碰撞支架，在每个基础前（行车方向）3m处设置防撞墩。
3.1.3非门洞区域地基处理
将淤泥等条件差的表土清除，然后用8%石灰土换填，换填土最小厚度不低于50cm ,压实度不低于95%。灰土施工范围超过桥梁水平投影边线1m，碾压后地基承载力不小于0.4Mpa，地基处理后作地基承载检测达到要求后，再浇筑15cm厚C15砼，砼顶面标高要求比原地面标高高10～20cm。
3.1.4排水
为了防止雨水浸泡地基基础，混凝土基础施工时设置单向流水坡，水流方向为右侧（沿桥方向右侧），在混凝土基础外侧2m处设置纵向排水沟，将排水沟设置一定的纵坡，与地方排水系统相结合，保障施工区域地基无积水浸泡基底现象。
3.2支架搭设
3.2.1碗扣钢管支架搭设
搭设顺序是：立杆底座立杆横杆接头锁紧脚手板上层立杆横杆斜杆顶托。
①在混凝土面上按照布局要求放出排架的位置线，放出排架加密区和纵横方向控制轴线，然后在搭设支架的带状位置用干硬性水泥砂浆精平地面。确定排架立杆位置排放底托，用水准仪测定排架底托高程。支架以中心线为轴线，并垂直于中心点法线往两翼和跨两端对称搭设，利用可调下托调整支架横杆使之保持整体水平，T型底托螺旋调节幅度不超过30cm。
②立杆杆件对接要错开，连接牢固，保证支架刚度。在非标准节段处用同直径的扣件式钢管脚手架联接。在支架搭设过程中结合模板、横梁、纵梁厚度，通过跟踪测量调整支架高度，同时确保可调U型顶托螺旋调节幅度不超过30cm。拼装时应随时检查横杆水平度和立杆垂直度，同时注意水平框的直角度，防止支架偏扭。立杆在1.8m高度内垂直度偏差不得大于5mm，支架全高的垂直度偏差应小于支架高度的1/600，且不大于35mm。
③扫地杆设置：纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上小于20cm距离的立杆上。横向扫地杆在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上以消除侧向应力负作用。相邻水平杆高差应小于5mm。
④剪刀撑设置：为使支架稳定，纵横向均用扣件式钢管设剪力撑，剪力撑沿脚手架高度连续设置，随立杆、横杆同步搭设、在梁体端部加密设置。剪刀撑自下向上逐层搭设，每层高度不宜大于3m，与地面的倾角宜在45º～60º之间。剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不少于1m，扣件连接不少于3个。
3.2.2门洞区域支架搭设
行车道采用φ610钢管立柱，H型钢纵梁搭设而成。非机动车道门洞一侧利用行车道门洞钢管柱，一侧利用碗扣钢管支架加密形成支墩形式。门洞施工前布置好交通疏导路线，采取先封锁半幅车道施工后再进行另半幅支架搭设。
门洞支架搭设顺序：φ610钢管支立2I40b工字钢横梁安装H600*300型钢纵梁安装满铺胶合板10cm×10cm方木横梁碗扣钢管支架
①钢管柱平行国道轴线布置，钢管位置采用吊车安装φ610钢管柱，钢管立柱安装后钢管桩偏差：桩位平面位置±10mm，桩顶标高±10mm，桩身垂直度＜1%。相邻钢管柱采用[10槽钢剪刀形斜交联接，增强钢管排架柱整体稳定性。
②在钢管柱墩顶安装双拼I40b工字钢横梁，横梁与钢管柱顶法兰钢板点焊固定。I40b工字钢接长应符合钢结构技术规范要求。
③H型钢平行新建铁路中心线布置，与国道斜交。由于H型钢标准长度12m，为防止材料浪费， H型钢采用错位搭接。
④为了防止杂物坠落，砸伤车辆和行人，在横桥向门洞前后H型钢上满铺一层胶合板，胶合板采用铁丝穿洞与H型钢固定成一体。
⑤在胶合板上安装10*10cm方木横梁，横梁垂直线路方向设置，间距为60cm。在方木横梁上搭设碗扣钢管支架。
⑥非机动车道门洞碗扣钢管支架加密区宽度为120cm，每根H型钢下立杆不少于2根，钢管支架间距为：30cm(横距)×30cm（纵距）×120cm（步距），非H型钢位置立杆横距不得大于60cm。钢管顶托横梁采用10cm×10cm方木。
3.4支架预压
支架组装施工完成，并铺设梁底模板及侧模之后，对支架进行相当于1.2倍箱梁自重的荷载预压，以检查支架的承载能力，减少和消除支架体系的非弹性变形及地基的沉降。
3.4.1预压流程
采用模拟压重方法，预压材料采用大尼龙袋装碎石（或钢材）方法进行压重，称重后直接吊装到支架顶底模板上进行预压。预压加重及卸载顺序为20%-60%-80%-100%-120%-100%-80%-60%-20%-0。加载的顺序接近浇筑砼顺序，不能随意堆放，卸载也分级并测量记录。
施工流程：布设观测点并记录支架初始标高分布加载观测加载后各测点标高卸载观测卸载后各测点标高对预压结果进行数据分析。
3.4.3观测点布置
预压时沿梁部纵向取梁端、1/4跨、跨中部位设置观测横断面，每一个横断面上布设5个观测点，两腹板底部位各1个，梁部中间1个，翼板各1个。从支架顶部引下垂线，垂线端部设垂球，测量垂球与观测点之间的相对距离，得出支架的变形量。
3.4.5观测频次及记录
根据技术精度要求，采用三等水准测量的要求进行精确测量，支架平面位移采用全站仪进行观测。
第一次加载完成1h后进行支架变形观测，以后间隔6个小时观测一次，连续两次观测沉降量不超过2mm，进行第二次加载。全部预压荷载施加完成后，间隔6h监测一次，当连续12h监测位移平均值差不超过2mm，即认为结构稳定，可以卸载。
支架预压完毕后，要将现场记录的数据进行整理和分析，得出综合变形。并根据测得的数据和分析结果绘制沉降―时间曲线。根据观测记录，整理出预压沉降结果，调整模板的标高来控制箱梁的预拱高度。
3.5支架拆除
在箱梁预应力张拉压浆完毕后，将钢管支架顶托下调5～10cm脱模后可拆除支架，支架拆除时需注意以下事项：
①脚手架拆除前，对脚手架作全面检查，清除全部剩余材料，器具及杂物。
②支架拆除时，须经专业安全工程师、质量工程师批准后方可拆除。
③严格按照从梁体挠度最大处节点开始，从跨中向两边对称均衡卸落,逐步卸落相邻节点，当达到一定卸落量后支架方可脱落梁体。
④拆除顺序刚好跟搭设顺序相反，按先搭后拆、后搭先拆的原则自上而下逐步拆除，拆除从顶层开始，先拆横杆，后拆立杆，逐层往下拆除，一步一清，不准采用踏步式拆法，纵向剪刀撑应先拆中间扣，然后两头扣。
⑤拆除的构件成捆用吊具送下或人工搬下，零配件装入容具内，严禁高空抛掷。运至地面的构配件及时检查，整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。
⑥统一指挥，上下呼应，动作协调，当松开与另一人有关的结扣时应告知对方，以防坠落。
⑦拆除脚手架时，划出安全区，设警戒标志，并设专人看管。
⑧在拆除过程中，凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。
⑨门洞区型钢拆除无法满足直接吊装作业，故采用吊车在门洞外侧进行吊装施工。箱梁底的H型钢先采用2台挖掘机移推至门洞外侧（箱梁翼板处）后采用吊车吊离。
4满堂支架控制要点
4.1地基处理控制要点
①清除地表原有的软土、腐殖土及垃圾土，整平后，采用大型振动压路机碾压，回填要严格控制填筑分层厚度。拌合填料要拌合均匀，并控制好含水率。
②基础顶面要平整，平整度的控制在10mm之内（3m直尺检查）。
③基础强度须经验算并检测合格后才能进行支架搭设。
4.2满堂支架控制要点
①支架立杆有弯曲变形的不得使用，底座钢板有变形时，校正合格后才能使用。
②安放可调底座及首层立杆时需挂线摆放，调整可调底座丝扣时需抄平、拉线，水平横杆应处于同一水平面上，相邻高度控制在5mm以内。
③支架搭设完后，检查节点连接牢固性，保证整体稳定可靠。浇筑混凝土前需安排专人对支架进行复检，防止卡扣松动。
④严格执行支架预压程序，防止偏压或超压。
⑤横联φ48脚手架钢管接长处需用三个卡扣搭接，立杆及斜杆需用十字及万向卡卡牢。
⑥剪刀斜撑及外侧通长斜拉杆，可在支架搭设后再施工，6m长斜拉杆联接点不少于5个，2m长时不少于3个。
⑦拆除支架时，任何杆件不得随意直接向下抛掷，必须用传递方式运出或拴绳续下。
4.3预压(卸截) 控制要点
①预压前需经过自身、上级有关部门等的安全隐患排查。工作平台不得小于1m，钢管护栏高度不得低于1.5m，并在四周设置安全防护网。
②做好沉降观测，若发现有异常情况，立即进行卸载，待查明原因解决问题后，在确保安全情况下才能进行下一步施工。
③随时和气象部门联系，支架预压避开大风天气。
4.4防坠落控制要点
①施工用材料或设备在已浇梁上摆放位置距梁边不小于2m；
②不使用的设备、材料或其他废弃物及时清运到桥下场地；
③严禁向桥下丢弃物体；
④在已浇梁面两侧加设护栏及安全防护网。护栏与防撞墙预埋钢筋焊接，支撑牢固，整体稳定。
4.5吊装控制要点
①吊装作业指派专人统一指挥，参加吊装的起重工执证上岗，其他人员分工明确。
②吊装作业前严格检查起重设备各部件的可靠性和安全性，并进行试吊。各种起重机具不得超负荷使用，作业中遇有特殊情况不能吊装到位，将重物落至地面，不得悬在空中。
③作业地面应坚实平整，支脚支垫牢靠，回转半径内不得有障碍物。吊起重物时，先将重物吊离面10cm 左右，停机检查制动器灵敏性和可靠性，以及重物绑扎的牢固程度，确认情况正常后，再继续工作。作业中不得悬吊重物行走。
④起升或降下重物时，速度要均匀、平稳，保持机身的稳定，防止重心倾斜，严禁起吊的重物自由下落。
⑤配备必要的灭火器，加驾驶室内不得存放易燃品，雨天作业，制动带淋雨打滑时，停止作业。
⑥工作完毕，将机车停放在坚固的地面上，吊钩收起，各部制动器刹牢，操纵杆放到空档位置。
4.6高空作业控制要点
①高空作业项目施工时，必须有可靠的安全防护措施，高空作业安全设施必须严格按设计进行安装。高空作业者必须系安全带，穿防滑鞋施工。
②从事高空作业的人员要定期或随时体检，发现有不宜登高者不得从事高空作业。严禁酒后登高作业。
③高空作业所用梯子不得缺档和垫高，同一梯子不得二人同时上下，在通道处（或平台）使用梯子应设置围栏。
④夜间进行高空作业时，必须有足够的照明设备。六级以上大风，为确保施工人云的人身安全，应停止高空作业。
⑤严禁人员乘坐运送物件的吊篮。
4.7交通疏解控制要点
①涉路施工前做好交通疏解方案，对车辆合理引导分流。交通疏解方案应经涉路管理部门评审通过才能实施。
②与涉路管理部门签订施工安全协议，必要时请交警对现场进行车辆引导分流。
③涉路施工前作好媒体宣传、现场施工告示，在交警指导下做好各区域标志牌安装。
④门洞内设置安全照明，作业控制区设置施工警告频闪灯，设置交通标志必须具有反光功能。
⑤在交管部门监督下派专人穿反光标志的桔红色背心负责维护施工交通安全。施工临时围挡设施不得影响行车视线。
5结束语
在施工操作应注意条形基础断缝处理，基础浇筑前应与路面设置隔离层，以便于后期基础拆除。跨线桥梁工程已全部完工，其施工艺及控制要点为类似工程提供了一定参考价值。
参考文献
[1] TB10303-2009，铁路桥涵工程施工安全技术规程
[2] 铁建设[2010]241号，高速铁路桥涵工程施工技术指南
[3] TB10752-2010，高速铁路桥涵工程施工质量验收标准
[4] JTGH30-2004，公路养护安全作业规程
的设计与施工，重点介绍了支架布置、支架受力计算、支架稳定性验算及支架预压。施工结
果表明，支架施工安全可靠且具有较好的经济效益，值得推广。
关键词：现浇箱梁支架支架验算支架安装支架预压
中图分类号：S605文献标识码：A
一、工程简介
崇明至启东长江公路通道工程（以下简称崇启通道）是国家高速公路网中上海至西安高
速公路的重要组成部分，也是长三角高速公路网规划的城际通道。本桥4#机耕桥属崇启通
道上海段，为跨线桥，与主线交叉桩号为24+722.919，本桥共有预应力连续箱梁3联8跨
（0#～2#，2#～6#，6#~8#），离地高度2.6米至7.6米，高差较大；箱梁跨度25米。施工中
采用了满堂式脚手架现浇箱梁的施工工艺。其中jg4P2～jg4P3跨临时施工便道。为确保在
桥梁施工期间便道畅通,施工时需搭设门式支架。
本工程箱梁标准断面为单室箱梁，单室箱梁主要参数：
底板宽度为304cm，腹板高为96cm。
跨中处腹板宽度为36cm，在距支座中心线1m～5m范围内，边腹板宽度由36cm渐
变至52cm。
跨中顶板、底板厚22cm，在距支座中心线1m～5m范围内，顶板、底板由22cm渐
变至47、45cm。
翼板高度从22cm渐变至45cm。
二、支架施工工艺简介
（一）支架范围内地基处理
本标段箱梁位于农田地基上,地基采用一般农田地基处理：清除表层土，用机械压实，
压实度达90%，然后铺20cm碎石垫层，压实后，在碎石顶浇10～15cm厚C20混凝土，处
理后地基承载力须达到1.0Mpa,以保证支架所需的承载力及整体稳定。脚手架的基础除按规
定设置外，必须做好排水处理。
（二）箱梁支架定位
箱梁支架定位根据箱梁轴线在地基处理浇筑完成后的砼基础面采用全站仪进行放样，弹
出支架位置进行支架搭设，标高采用水准仪将标高点引至钢管支架上，以控制箱梁支架施工
的标高。
（三）支架布设
1、排架支撑杆下的地基承载力要求大于100KN/m2，遇局部软弱地基换填并夯实，确
保地基的强度和刚度。排架立杆底托支撑点下设置150×50mm木板或［20槽钢进行传力分
配；立杆顶托上部采用100mm×80mm方木进行分配支撑，以保证立杆受力均匀。
2、排架结构为碗扣式钢管落地支撑，由立杆、大小横撑、垂直剪刀撑、水平剪刀撑、
立柱连接杆等杆件搭设而成，杆件均以φ48钢管组成，钢管壁厚3.5mm，排架从地面直接
至箱梁底部，墩柱位置处采用连接杆将排架与立柱加以固定。
3、排架杆件布设
①立杆：横向间距0.6m，腹板下适当加密为0.4m，纵向间距(顺桥向)0.4～0.8m，两
端（立柱范围内）可适当加密到0.5m～0.4m。。
②大小横杆：按步距1.2m设置。
③纵横垂直剪刀撑：横向垂直剪刀撑在排架两边各设一排，中央按间距5m均匀设
置，纵向(顺桥向)中央设三排，两边各一排，共5排。
④水平剪刀撑：每3个步距（3.6m）设置一道，在墩身处另设拉结杆与墩身固结。
（四）支架安装
箱梁整体支架纵向间距（顺桥向）0.6～0.8m，两端（立柱范围内）可适当加密到0.4～
0.5m。横向间距(横桥向)0.6m，腹板下可适当加密为0.4m。
脚手架搭设前应清除障碍物、平整场地、夯实基土、做好排水，根据脚手架支架搭设图
的尺寸放线定位。
支架立杆、大小横撑、垂直剪刀撑、水平剪刀撑等杆件搭设需要按照支架图的位置和规
范要求进行搭设。支架底托垫板长度不少于2跨（支架跨度），厚度不小于5cm，底座应在
定位木板中心位置上。剪刀撑斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆(小横杆)或
立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。
（五）支架拆除
支架拆除必须从跨中向两端支点依次对称均匀进行，以防因落架不慎而产生附加应力。
具体拆除程序为：密目安全网踢脚板防护栏杆搁栅斜拉杆大横杆小横杆立
杆。
拆除现场必须设警戒区域，张挂醒目的警戒标志。警戒区域内严禁非操作人员通行或在
脚手架下方继续施工。拆除人员进入岗位后，先进行检查，加固松动部位，清除步层内留的
材料、物件及垃圾块。所有清理物应安全输送至地面，严禁高处抛掷。不允许分立面拆除或
上、下二步同时拆除(踏步式)。认真做到一步一清，一杆一清。所有杆件与扣件，在拆除时
应分离，不允许杆件附着扣件输送至地面，或两杆同时拆下输送至地面。输送至地面的所有
杆件、扣件等物件，应按类堆放整理。
（六）支架预压
为了确保现浇箱梁砼在浇筑过程中支架的非弹性变形不超出设计要求，在底板砼浇筑
前，在受力情况相对不利的区域内，对不同跨度、不同支架形式进行模拟荷载预压测试，以
观测支架沉降量，并验证支架系统的可靠性。
1、预压目的
检查支架体系在有效荷载作用下的弹性与非弹性变形值，验证支架系统安全可靠度，为
支架搭设及预拱度设置提供指导数据。
2、预压荷载：
考虑支架体系搭设后整体受力均匀，总荷载以预压处现浇连续箱梁整体自重荷载取安全
系数1.2与支架模板荷载、混凝土施工荷载之和。
3、加载方式：
待支架搭设完毕，底模铺好后。在选定位置范围内支架与其他支架的横纵向连接要断开，
但自身横、纵向连接及剪刀撑必须连好。预压材料均采用砂袋（要考虑材料的吸水性），采
用分级加载、卸载，共2次，第一次为总荷载的80%，持荷1d，第二次加至总荷载的100%，
持荷3d；然后开始卸载，为准确计算各级荷载作用下的非弹性变形量与弹性变形量，要求
分级卸荷，卸载系数与加载系数相同，即按加载逆序的吨位进行卸载。
4、变形观测：
支架预压试验变形观测设2处10个点：
第一处在预压范围内的钢管距地面约1.2―1.5米高度处取5点；第二处在支架顶端用丝
线悬挂重锤（要求丝线无变形），在距地面1.2―1.5米高度处取5点(与前5点在同一立杆位
置)。用水准仪测量变形，测量时后视点取在相对影响小的位置。
首先观测初始值,用水准仪观测5个立杆的竖向位置,并分别标记,此为第一处5个点,用水
准仪观测丝线的竖向位置,并分别标记,此为第二处5个点。后面每次观测均以此标记为准，
并记录观测位置结果与标记的差值。
然后每次加载完成后观测一次，满载后连续观测3d，开始卸载前观测一次，然后每次
卸载前观测一次，卸载完毕24h后再观测一次。对每处观测点分别取均值，第一处观测点反
映的是地基与基础及1.5m支架的变形，第二处观测点反映的是地基与基础及整个支架的变
形。根据观测结果，填写支架沉降观测表，并计算非弹性变形量与弹性变形量，作为支架体
系预拱度设置的参考数据。
三、箱梁支架稳定性计算
连续箱梁采用碗扣式脚手架，纵向间距分为60cm，梁端2.5m范围内间距为40cm，横
向间距分为80cm，在腹板位置横向间距为30cm，在底板位置横向间距为60cm，在翼缘板
位置横向间距为90cm，步距统一采用1.2m。
（一）小箱梁横梁区段（支座处两端）
1、荷载计算：
箱梁断面：支座处约5.5。其中梁体中心4m范围体积为
5.5-（2.7×0.312）=5.5-0.84=4.66
梁体砼、模板及支撑等恒载
（1）每米重q1=4.66×25=116.5kn/m。
（2）模板及支撑按梁砼重量10%取值q2=116.5×0.10=11.7kn/m
0.91m1.333m
4m
1.35m
3.04m
支座处断面
施工荷载：《规范》规定，支撑架：
（1）人员、机械、材料取q3=1.0kpa；
（2）混凝土振捣对底板的作用力q4=1.0kpa
计算荷载：q=1.2（q1+q2）+1.4×(1+1)×4.0
=1.2（116.5+11.7）+11.2=128.2×1.2+11.2
=153.84+11.2=165.04kn/m。
2、钢管承压承载力N计算
已知，钢管直径φ48mm，壁厚3.5mm，钢管回转半径为1.58,截面面积A=4.89
2，支架步距L=1.2m。则，长细比λ=L/i=120/1.58=76。
查《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》简称《规范》得φ=0.744
NJ=φAf=0.744×1.58×2050=2410=24.1kn。旧钢管折减系数0.8，则N=0.8×
24.1=19.28kn.
当计算荷载分布在底板4m范围内时，需布置立杆165.04/19.28=8.56根。
取10根。则在1×4=4范围内每根钢管承担4/10=0.4。
设支架立杆纵向（顺桥）间距为0.6m，则立杆横向间距为0.4/0.6=0.67m.取0.60m。为安全
计纵向（顺桥）间距加密为0.4～0.5m
3、小箱梁悬臂部分
（1）砼重q1=0.84×25=21.0kn/m。
（2）模板支架重按梁重的8%计q2=21×0.08=1.7kn/m
（3）活载q3+q4=2.0kpa
（4）计算荷载为1.2×（21+1.7）+1.4×2×2.7=27.24+7.56=34.8kn/m.
悬臂部分支架需34.8/19.28=1.8根，按构造需要每侧悬臂部分纵向仍按0.6m布置。
横向布置3根，间距为1.35/2=0.68m。
（二）梁体中间部分
1、箱梁断面：3.45。每米重q1=3.45×25=86.32kn/m。其中梁体中心4m范围体积为
3.45-（2.7×0.312）=3.45-0.84=2.61
第一次浇筑
约1.35
0.91m1.333m
4m
1.35m
3.5m
2、梁体砼、模板及支撑等恒载
（1）每米重q1=2.61×25=62.25kn/m。
（2）（《规范》规定，支架高度小于10m，支承架体自重可不计）
（3）模板及支撑按梁砼重量12%取值q2=62.25×0.12=7.83kn/m
3、施工荷载：
（1）人员、机械、材料取q3=1.0kpa；
（2）混凝土振捣对底板的作用力q4=1.0kpa
计算荷载：q=1.2（q1+q2）+1.4×(1+1)×4.0
=1.2（62.25+7.83）+11.2=70.08×1.2+11.2
=84.1+11.2=95.3kn/m。
4、钢管承压承载力N计算
已知，N=0.8×24.1=19.28kn.当计算荷载分布在底板4m范围内时，需布置立杆
95.3/19.28=4.9根。取7根。在1×4=4范围内每根钢管承担4/7=0.57。
设支架立杆纵向（顺桥）间距为0.8m，则立杆横向间距为0.57/0.8=0.71m.仍取0.6m。
腹板下适当加密（将均0.6m调整为不均等）
5、悬臂部分同上。
（三）变截面部分
在端部横梁与中间部分支间的变截面，除横向间距采用0.6m外，纵向间距可在0.4m
与0.8m之间内插布置。
（四）主次木横梁
1、次木横梁计算
（1）梁体端部横梁部分。
1）梁体中部4m范围
①次梁间距计算
已知：模板选用1.8厚的木胶板
计算荷载为q模=165.04/4=41.26kn/m，
M=f木×W模=0.25q模L2
L=√M/（0.25×q模）=√（13000×3.04×0.0182/6）/（0.25×41.26）
=√0.702/（0.25×41.26）=√0.0681=0.48m,
选用0.25m布置一根（即每米布置4根）。
②次梁断面选择
已知作用在次梁上的荷载每根为q次=q模/4根=41.26/4=10.32kn/m
立杆横向间距（主梁间距）为0.6m，
则，次梁计算跨度为0.6m。
M次=0.25q次×0.62=0.25×10.32×0.62=0.929kn-m
W=M次/f木=0.929/13000=0.000071m3=713
选用8×8方木，其截面模量为8×82/6=853。
③次梁支座反力QC=10.32×0.6/2=3.1kn
④次梁挠度计算
V=5q次L4/384EI=5×10.32×0.64/(384×9×106×0.084/12)
=6.687/11796.48=0.0006m≈1＜3。
2)悬臂部分
计算荷载为34.5/2.7=12.78kn/m，是中间部分的41.26的三分之一，故次梁可按0.5m
布置。
（2）梁体中间部分
已知计算荷载为95.3/4=23.83kn/m.
2q25.0
LWfM
××=×=模模木
6.0
83.2325.0
6018.0*04.3*13000
25.0
2
=
×
÷=
×
=
模
q
ML
选用L=0.4m。
模板
Q模=41.26kn/m4
次梁
2、主木横梁计算
（1）梁体端部横梁部分。
1）梁体中部4m范围
已知：次梁选用8×8方木，
其作用在主梁上的荷载为其支座反力QC=3.1kn。
Q主=4QC/2=2QC=2×3.1=6.2kn
M主=Q主×0.4-QC×0.375-QC×0.125=6.2×0.4-3.1×0.5
=0.93kn.m
W=M主/f木=0.93/13000=0.0000715m3=71.53
选用10×8方木。
)(31.10011.0
12/1.0*08.0*10*9*48
986.0*1.3
2)275.04275.03025.04025.03(
48
36
3232
满足要求
mmmmm
LL
EI
Q
VCC
=
××−×+×−××=
（五）地基基础应力
如前所述，在两端横梁范围支架立杆每根承担0.4的上部荷载，为（165.04/4）×
0.4=16.5kn。基底木板面积为0.15×0.15=0.0225基底承压为16.5/0.225=733kn/=0.73Mpa
＜1Mpa。
（六）跨便道门式支架
1、荷载计算：
箱梁断面：3.45。每米重q1=3.45×25=86.32kn/m。
模板及支撑等
按梁砼重量12%取值q2=86.32×0.12=10.36kn/m
工字钢
工字钢自重（取30a工字钢，12根）q3=48×10=480/m=4.8kn/m。
加劲肋及横联按工字钢的10%计q4=4.8×0.12=0.58kn/m
施工荷载：
人员、机械、材料取1.0kpa；
混凝土振捣对底板的作用力4kpa
计算荷载：
第一次浇筑
约1.35
0.91m1.333m
4m
1.35m
q=1.2（q1+q2+q3+q4）+1.4×(1+4)×6.7
=1.2（86.32+10.36+4.8+0.58）+46.9=102.06×1.2+46.9
=122.47+46.90=169.37kn/m。
2、内力计算
（1）工字钢的选定
1）按全断面一次施工计算
30a工字钢
8*10方木@0.3m
1.333m
φ600钢管
Lp=
5m0.5m
1.0m
0.6
1.5m
0.9m
1.5m
0.70.7
3.55×2=7.1m
0.5m
5.0m
q=177.72
①）M=ql2/8=169.37×52/8=529.29kn-m
②W=529.29×104/1740=30423。
选用10根30a工字钢W=597×10=59703。
＞30423
I=8950×10=895004
V
③V==×=
×20
537.169
102
qL
42.34kn。
④τ=23524
0027.0
51.63
009.03.0
34.425.15.1
==
×
×
=
hd
V
kn/=23.5Mpa＜85Mpa(满足要求).
⑤f=0073.0
72172800
529281
895001.2384
537.1695
384
544
==
××
××
=
×
EI
qL
m
③V=42.34kn。
④τ=kn/=23.5Mpa＜85Mpa(满足要求).
⑤f=m
＝7.3=1/680＜10=1/500。(满足要求)
2）按底模投影部分检算
底模投影部分梁的面积约1.869；砼重量1.869×25=46.73kn/m。
计算荷载为q=1.2×【（46.73×1.12+（0.48×6）×1.12】+1.4×3.04×5
=66.67+21.28=87.95kn/m
5.0m
q=87.95
2M=ql2/8=87.95×52/8=274.84kn-m
②W=274.84×104/1740=15803。
选用6根30a工字钢W=597×6=35823。
＞15803
I=8950×6=537004
③V==36.6kn。
④τ=kn/=20.3Mpa＜85Mpa(满足要求).
⑤f=m
=6.3=1/790＜10=1/500。(满足要求)
2、模板和支承木计算（底模部分）
（1）支承木0.1*0.08m,按0.3m布置(每m3.33根)；30a
工字钢按0.6m布置作用在方木上的荷载为:
底模投影面积1.869；砼重量1.869×25=46.73kn/m。
计算荷载为q=1.2×（46.73×1.12）+1.4×3.04×5
=62.81+21.28=84.09kn/m
按五跨连续梁计算(弯矩系数K1=0.105；剪力系数K20.606；挠度系数K3=0.644；)
1）M=0.105×Ql2=0.105×84.09×0.62=3.18kn-m
2）σ==
×
×
=
00044.0
18.3
33.3
6
1.008.0
18.3
2
W
M
==7162kn/≈7.2Mpa＜12Mpa(满足要
求)
3）Q=0.606×ql=0.606×84.09×0.6=30.58kn。
4）τ==
××
×
=
1.008.033.3
58.305.15.1
A
Q
=1722kn/=1.7Mpa＜2.28Mpa(满足要求)
5）f===
×××××
××
=
×
19980
02.7
33.3)12/1.008.0(109100
6.009.84644.0
10036
44
3
EI
qLK
0.00035m(满足
(2)底模
q=1.2×46.73+1.4×(1+4)×3.04
=56.08+21.28=77.36kn/m（忽略底模自重）
按三跨连续梁计算(弯矩系数K1=0.1；剪力系数K20.65；挠度系数K3=0.677；)
M=0.1×qL2=0.1×77.36×0.32=0.7kn-m
σ=
()
==
×
=
0002.0
7.0
6/02.004.3
7.0
2
W
M
3454kn/=3.5Mpa＜12Mpa(满足要求)
Q=0.65qL=0.607×77.36×0.3=14.1kn。
τ==
×
×
=
)04.302.0(
1.145.15.1
A
Q
=347.5kn/=0.35Mpa＜2.28Mpa（满足要求）
f=0004.0
3.1013
424.0
100267.2105100
3.036.77677.0
10066
44
3==
××××
××
=
×
−
EI
qLK
m=0.4=1/750（满
足要求）
3、支承工字钢的槽钢
（1）按全断面施工计算
已知工字钢作用在槽钢上的力为P=42.34kn
近似按四跨连续梁计算
（弯矩系数K1=0.107；剪力系数K2=0.607；
弯矩系数K3=0.632；反力系数1.143）
折算均布荷载q=42.34*10/6=70.57kn/m
1）M=0.107qL2=0.107×70.57×1.52=17.0kn-m
2）W==97.63。选用2根12.6#[W=2*61.7=123.43＞97.63(满足要求)
3）f==0.0029m=3=1/520。(满足要求)
4）Q=K2×qL=0.607×70.57×1.5=64.25kn
5）τ==1.5×64.25/[(0.126×0.0055)×2]=69539kn/=70Mpa＜85MPa(满足要求)
6）VB=K4×qL=1.143×70.57×1.5=121.0kn
7）接触面承压计算
①工字钢与槽钢接触处
σ压=3170kn/=3.2Mpa＜5.5Mpa(满足要求)
工字钢下若垫水曲柳硬木[σah]=3.7Mpa＞3.2Mpa（满足要求）
②槽钢与立柱接触处
σ压=1902kn/=1.9Mpa＜5.5Mpa(满足要求)
（2）按梁底宽度投影范围施工计算
已知工字钢作用在槽钢上的力为P1～6=36.6kn
三个支点为φ600*10钢管，只有P2、P3、
P4、P5对槽钢产生弯矩。
按二等跨二集中荷载连续梁计算
(弯矩系数K1=0.333；剪力系数K2=1.333；挠度系数K3=1.466；反力系数K4=2.666)
1）M=0.333×P×L=0.333×36.6×1.5=18.28kn-m
2）W=1053。选用2根12.6#[W=2*61.7=123.43(满足要求)
3）f=0.0011m=1.1=1/1350。(满足要求)
4）Q=K2×P=1.333×36.6=48.8kn
5)τ=52801kn/=52.8Mpa＜85MPa(满足要求)
6)VB=K4×P2=2.666×36.6+36.6=134.2kn
7)接触面承压计算
①工字钢与槽钢接触处
σ压=2731kn/=2.73Mpa＜5.5Mpa(满足要求)
工字钢下若垫水曲柳硬木[σah]=3.7Mpa＞2.73Mpa（满足要求）
②槽钢与立柱接触处（忽略槽钢的重量）
σ压==2110kn/=2.11Mpa＜5.5Mpa(满足要求)
4、φ600钢立柱计算
梁底标高10.198梁底标高10.377
柱顶标高9.45柱顶标高9.63
5.35m5.53m
路面标高3.60（注：梁底到柱顶高差
0.75m）
0.5m
4.0m1.0m
φ600钢立柱截面积A=（0.62-0.582）×π/4=0.01854
荷载Q=VB+(0.1231×1.5×2)+(5.53×0.01854×78.5)
=134.2+0.37+8.05=142.62kn
σ=式中φ=0.967
σ==7955kn/=7.96Mpa＜140Mpa（满足要求）
惯性矩γ=0.35（D+d/2）=0.35*0.59=0.207；
长细比λ=L0/γ=5.53/0.207=26.7
弯曲系数查表得φ=0.967
5、立柱基础布置
Q=142.62+2.6×25=207.62kn
A=2.6×1.0=2.6
σ＝80.0KN/
=8T/基底夯填20碎石即可(满足要求)
基础为C20砼，上下内配φ12~16@200钢筋网。10厚钢板与立柱钢管栓连。
钢板φ16锚固砼内。
6、支架整体稳定计算
模板立好未浇注砼时为最不利稳定状态：
安装偏差荷载
F1=P×1%
模板、支撑等重P1=10.36kn/m；
工字钢重P2=4.8+0.58=5.46kn/m；
槽钢、立柱重
P3=（0.1231*9*4）+(5.53*0.01854*78.5*5.0+5.35*0.01854*78.5*5)
=4.43+40.24+38.9=79.17kn；
P=(P1+P2)×5+P3=(10.36+5.46)×5+79.17=158.27kn。
则，F1=P×1%=158.27×0.01=1.58kn。
W模=0.7μZμSW0=0.7×1.0×1.3×0.6=0.546kn
W架＝0.7×1.0×0.95×0.6＝0.399kn
安全荷载F2=P×2.5％=×158.27＝3.96kn
ΣF=F1+F2=1.58+3.96=5.53kn
ΣW=（W模×5×1.333）+W架×（0.6×5.53×10+0.126×9.0×2）
＝0.546×5×1.333+0.399×（33.18+2.27）=3.64+14.14=17.78kn
倾覆力矩M01=ΣF×H=5.53×(10.377-3.6-0.5)=5.53×6.277=34.71kn-m。
M02=ΣW×(H+梁高/2)=17.78(6.277+1.333/2)=17.78×6.94=123.39kn-m
M0=M01+M02=(34.71+123.39)=158.10kn-m
抵抗矩Mz==474.8kn-m
则总体稳定系数：3.0＞1.2(满足要求)。
四、结束语
（一）现浇箱梁施工中，要认真作好每一步的设计、计算、操作，任何一个环节出现差
错，都可能出现质量事故和安全事故。
（二）预压只能消除支架、模板和地基塑性变形，而取消不了弹性变形。通过预压确定
支架下沉量时必须准确测出预压卸载后的回弹值，以便准确确定施工预拱数值。
参考文献
[1]《公路桥涵施工技术规范》JTJ041―2000。
[2]江正荣，朱国梁．《简明施工计算手册》第二版，北京：中国建筑工业出版社。
[3]王国周，瞿履谦．《铜结构原理与设计》北京：清华大学出版社。
关键词：碗扣式满堂支架；布设；安全控制
碗扣式满堂支架施工是石首长江大桥SS-4标高基庙互通B匝道桥一重大难点工程。具体的工程施工中，工程具有难度大、施工压力大和施工要求高等特点。为了迎合工程对碗扣式满堂支架施工布局设和荷载计算的情况，需要结合工程的基本情况，分析支架架设方案和支架施工安全控制措施等内容，为提升桥梁工程质量和安全奠定基础，具体内容如下。
1 桥梁概况
石首长江公路大桥项目SS-4合同包起点桩号为K73+888.5，终点桩号为K86+462.525，建设里程为12.57公里，设计速度为100公里/小时，路线从标首至石首东互通之间的部分采用六车道标准，路基宽度为33.5米；路线的其他部分采用四车道标准，路基宽度为26m，沿线主要有大中桥11座，全长5560.5m，匝道桥长1125m，施工项目包括：全线的路基、路面、桥涵、附属区场平等土建工程的实施。高基庙互通为本标段的标尾，上跨江南高速，下穿蒙华铁路，为变异Y型连续梁结构，该段地质多为农田、农村建筑。本互通实现潜石高速与荆岳高速的连通，本立交交叉方式是B、C匝道上穿荆岳高速，其中B匝道桥上跨宜岳高速，桥梁全长312m，布置形式为4×25+（30+35+35+30）+3×25m。本桥（30+35+35+30）m为预应力混凝土连续现浇箱梁，采用满堂支架法施工。
2 支架架设方案
2.1 总体方案
具体碗扣式支架施工中，需要严格的按照施工规范，合理的展开施工。本工程中选择φ48×3.5mm的碗扣式支架，且搭设主要选择统一布置的方式。此外，桥梁施工中，合理地对纵向、横向的剪力进行控制，均选择水平剪刀撑的方式，且所选择的位置为碗扣式支架的4.8m处，达到剪力平衡的目的。再对架体进行控制，通过添加可以调整的底座和顶托等，保障支架的功能性。对于横向部分，横向分配梁箱室底板处采用I10工字钢，再辅以10×15cm的方木，将其置于翼板处。再结合上一步施添加顶托，实现对底板的调整，促使底座的性能可以得到保障。完成后，将规格为10×15cm的方木在使顶托上均匀铺设，具体的铺设方式是以纵向，具体的间距为30cm，且翼缘板和横隔梁采用优质的木模，其具体的规格为1.5cm，翼缘板及横隔梁侧模采用15mm厚优质木模，翼板底部存在斜坡，顶托与横向分配梁连接处处在缝隙，通过镶砌木楔子填补缝隙保证受力均衡。支架搭设高度0～9m。
2.2 架设方案内容
2.2.1 基础处理方案。受到沉降因素的影响，可能会导致支架的性能和安全受到影响。为了保障碗扣式满堂支架的性能，需要综合的对地基进行处理。具体的地基处理，需要结合墩身的情况，先两个墩之间的厚度约为0.4m的表层土进行挖出，运用碾压机完成对其的压实，在填筑相同厚度的碎石，碾压完成后，选择强度为C20的混凝土进行浇筑，使之成为碗扣式满堂支架的基础，其具体的厚度0.2m。此外，为了避免积水的产生，可以在沿桥方向，进行排水沟的设置。
2.2.2 支架方案。（1）确定组装顺序。首先，需要对支架的具体的组装顺序的进行解读，在按照既定的组装顺序展开支架装置施工。具体组装中，需要注意同向向两边同时推进，确保支架安装的简便性。（2）支架加固。受到工程条件和施工因素的影响，可能会导致支架出现倒伏的现象，影响桥梁工程的安全。故此，需要合理地对剪刀撑进行添加，本工程主要选择与支架4.8m处，进行剪刀撑的设置。设置完成后，通过钢管和扣件锁对其进行固定，保障支架稳定性。（3）支架调整。具体的支架调整，需要合理的对支架的高度进行控制，且分别对立杆整高和顶托进行调整。
3 支架施工安全控制措施
3.1 施工准备
（1）强化对施工材料的检测检验工作，避免施工原材料的质量问题发生；（2）清晰碗扣式满堂支架的各类材料和配件种类等，且做好备用设备的准备工作；（3）脚手架的架设，需要保障其架设的场地环境压实度、平整度和排水效果等得到保障；（4）脚手架的安装，要根据工程的安装指标和安装标准展开，并根据桥梁工程的基本要求，对安装效果进行验收； （5）施工中，如果出现地基高低差过大时，需要合理地对脚手架进行调整；（6）验收合格后，合理展开相关放线定位工作。
3.2 支架搭设及使用
（1）在脚手架使用前，需要结合工程的安全需求，展开相关安全知识普及和安全检查工作，且贯穿与整个施工流程。（2）具体碗扣式满堂支架施工中，需要合理地对韧性梯道进行设置，并合理地对护手、安全网等进行添加，提高施工安全系数。（3）先对支架的稳定性和牢固性进行测试，测试合格后，施工人员着安全帽、防滑鞋等展开施工。具体的施工中，需要保障剪刀撑和杆件的垂直、水平度得到控制，并严格控制结构间的连接稳定性。（4）起重指挥站，需要能够对整个施工区域的基本情况进行观察，并选择有效的信号完成指挥工作。且具体的吊装过程中，需要严格按照施工标准展开。完成后，对所有扣件进行检查，避免安全隐患。（5）脚手架应用，做好相关构件的检验工作，判断是否存在松动的情况、分析立杆的沉降和垂直偏差情况等因素，综合提升施工的安全系数。（6）具体的梁、板浇筑，合理的对混凝土泵送进行控制，浇筑过程中，需要保证浇筑的速度和混凝土的质量。同时，需注意浇筑过程中，支架受力状态，达到规避安全隐患的目的。（7）对于穿线特殊气候的影响，为了规避风险，需要停止作业。（8）具体的施工中，需要合理的对安全网进行添加，保障支架施工的安全。另外，需要合理的对施工区域做好警示工作。
3.3 支架拆除
支架拆除时设专人指挥，施工人员统一有序进行，并配好相应的安全防护用品；地面应设围栏和警示标志，并派人看守；有六级以上的大风和雨天时停止脚手架的拆除作业。
箱梁混凝土强度达到《混凝土结构工程施工质量验收规范》中混凝土强度的有关规定。方可拆除支架、完成现浇箱梁的施工。拆除施工前由项目部组织对支架进行全面检查批准后方可实施拆除作业；碗扣支架拆除前现场工程技术人员对在岗操作工人进行有针对性的安全技术交底。
拆除顺序：严格按照工程的拆除顺序展开施工，合理地展开支架拆除作业，支架拆除过程中，需要避免暴力强拆的情况存在，重视对支架的保护工作。此外，拆除作业过程中，需要尽可能地减少现场人员和车辆的流动，避免支架对行人和车辆安全造成不利影响。拆除完成后支架，需要通过吊装设备对其进行运送。再由相关工作人员，进一步对支架的构件进行分类处理，再完成对支架的清洗和贮存，待下一次运用。
4 结束语
桥梁工程交通线路的重要组成部分，是有效衔接两个断面的基础，为了探究分析桥梁施工中碗扣式满堂支架的搭设与施工安全。结合具体的桥梁工程实例，详细对碗扣式满堂支架的搭设方式和基本内容进行阐述，再根据具体的施工中的情况，对施工准备的具体流程进行控制，有效提升桥梁工程的质量与安全。
参考文献
[1]江正荣.建筑施工计算手册[M].中国建筑工业出版社，2013.
【关键词】智慧城市；唐山陶瓷产业；公共服务体系
陶瓷产业作为唐山重点的优势产业，在唐山，各类大、中、小型陶瓷生产企业众多，产业链相对完整，在全国陶瓷行业有很大的影响力。但其中部分陶瓷产业技术水平还比较落后，缺少创新精神，产品一般很单一，几年甚至几十年都没什么改进，显然是跟不上科技飞速发展节奏的。在唐山建设智慧城市的同时，也应该通过利用智慧资源以促进整体陶瓷产业的加速发展。因此，建设陶瓷产业创新公共服务体系，对改善唐山陶瓷企业的生存和发展环境、培养其竞争能力有着非常重要的意义。
一、公共服务体系建设的目标
第一，陶瓷产业创新公共服务体系将为唐山产业陶瓷产业全链条提供优质的公共服务支持。集合产业优势资源，为陶瓷企业节省大量的研发费用；培育创新科技企业，增强唐山陶瓷企业在全国陶瓷市场中的竞争力；为陶瓷企业提供整个产业链的信息，预防陶瓷产品的重复研发，并推广高新陶瓷产品；整合陶瓷产业中的人才、科技资源，为陶瓷企业提高经济效益。
第二，促使政府职能部门建立相应的信息管理系统，使政府服务地方产业的水平上一个新台阶。通过陶瓷产业公共服务体系，政府相关部门可以方便和快捷的为陶瓷经营者办理各项业务；也可以通过服务体系尽快了解陶瓷企业的需求，以便于更有针对性的指导产业发展。
第三，陶瓷产业公共服务体系代表的是唐山陶瓷产业的发展状况，是对外宣传树立我省陶瓷产业良好形象的打好时机。陶瓷行业的投资者和知名陶瓷企业可以通过互联网来了解唐山陶瓷行业，对招商引资、企业融资大有好处。公共服务体系为唐山陶瓷企业提供全方位的和差异化服务，陶瓷企业可以使用公共服务体系发展自己，并可以通过公共网络服务平台进行产品销售，扩大其产品销售的渠道。通过公共服务体系的建设，扩大唐山陶瓷产业的影响力，使广大消费者了解唐山陶瓷，助力唐山陶瓷走向世界。
二、陶瓷产业创新公共服务体系建设的对策
（一）建设信息平台，提供陶瓷产业创新公共服务网络服务
以陶瓷产业创新公共服务平台建设重点，着力推动陶瓷产业的信息化发展。应该以陶瓷产业公共服务平台为产业创新创业基础，建设成为全方位的科技成果转化服务平台和产业信息中心。陶瓷产业创新公共服务网络平台应提供一下六个方面的服务，第一，提供陶瓷企业产品网络推广和宣传、销售服务。第二，提供先进陶瓷生产技术培训、咨询服务。第三，提供陶瓷行业专业技术人才交流服务。第四，提供陶瓷科技成果的推广转化服务。第五，提供陶瓷产业相关信息服务。第六，提供陶瓷技术的应用服务。平台建成后，在政府主导下，鼓励陶瓷生产和销售企业、科技中介单位、微商以及大型网络电商产于进来，并为各种产品、科技成果交易提供服务。在平台建设和运行期间，应注重为陶瓷企业培育一批网络建设专业人员，有针对性的为大、中、小型陶瓷企业进行定期的网络指导服务。
陶瓷产业创新公共服务网络平台将成为陶瓷先进科学技术研发、信息资源聚集、陶瓷行业企业合作交流、优秀行业人才交流、培育的信息平台。把唐山陶瓷产业创新公共服务平台建设成为国内一流网络平台，将支撑引领唐山市陶瓷产业快速健康发展。
（二）提高科技服务质量，完善的技术创新服务
逐步建成完善的知识创新体系和产品研发体系，形成完善的技术创新服务体系，为各类陶瓷企业提供科技服务，并通过政府实施的公共科技服务，培育出一批陶瓷创新科技名牌企业。优化科技服务质量，带动陶瓷产业集群发展。陶瓷产业创新公共服务体系应以全面提高先进陶瓷产业技术水平为目标，与国际先进陶瓷科技接轨，开发具有先进生产技术和自主知识产权的高新技术产品，发挥唐山陶瓷产业优势。
（三）整合资源，营造陶瓷企业创新发展的软环境
整合陶瓷产业相关资源，将相关陶瓷企业、陶瓷技术研究机构以及高等院校统筹规划的联合起来，为唐山陶瓷产业发展营造科技发展的软环境。把技术创新放在公共服务的首位，统筹部署，利用高等院校智力资源进行科技基础研究和技术创新人才培养，为陶瓷产业发展提供理论基础与人力资源；发挥陶瓷技术研究机构的作用，进行先进生产技术产业化应用研究；集聚具有科技优势的陶瓷企业进行科技转化，生产出代表现代科技水平的陶瓷新产品。通过营造陶瓷企业创新发展的软环境，使唐山的产业创新公共服务体系，在河北省乃至全国发挥创新的示范作用。整合陶瓷产业链资源，使原材料生产企业、陶瓷技术研发部门、陶瓷产品生产企业、陶瓷产品销售企业相互联系和协调，各个产业环节相互配合，共同创新发展，形成产业集群，从而带动整个陶瓷产业发展，并全面提高唐山陶瓷产业整体水平。
（四）政府主导，助力唐山陶瓷文化创意产业园发展
唐山陶瓷文化创意产业园区是政府主导建设的，目前已经聚集了大量陶瓷业界优秀创新人才。政府相关部门应当加大扶植力度，将创意产业园区建成集科技人才聚集、技术研发推广、知名陶瓷企业经营示范、陶瓷科学技术成果、经典陶瓷产品展示、陶瓷从业人才创新创业等公共服务于一体的专业化陶瓷文化创意产业园。
