时间：2023-01-16 07:57:42
序论：在您撰写河闸工程论文时，参考他人的优秀作品可以开阔视野，小编为您整理的7篇范文，希望这些建议能够激发您的创作热情，引导您走向新的创作高度。
捞刀河综合治理方案，该段河道位于星沙新城区的规划范围内，河道堤防洪水设计标准为100年一遇，因此，拟建拦河构筑物行洪标准为100年一遇，相应设计流量4 326．7m3／s。
2蓄水
从对农田排水、河道供水、河道水质等多方面综合分析不同水位的影响，本次设计选取两种蓄水位，即32m及33m分别进行分析论证。农田排水：设计蓄水位抬升至32m及33m时，上游三合垸将增加受涝面积1．18km2，增加排渍面积共6．41km2，通过新建排水箱涵和排涝泵站，可使建成区治涝标准达到2年一遇，使非建成区农村达到10年一遇1d暴雨1d排至地面无积水的排水标准。河道供水：经计算，水渡河～赤石河坝段的水位容积曲线如下表1所示，水渡河坝现状正常蓄水位30．5m，相应库容为338．3万m3。如水位抬高到32m，增加库容220．4万m3；水位抬高到33m，增加库容442．2万m3。另外，星沙水厂的取水口位于捞刀河支流雅河，水位抬高到32m雅河增加调蓄库容48万m3，水位抬高到33m雅河库容增加80万m3。通过抬高水渡河坝，可以达到提高星沙水厂供水保证率的目的。 河道水质：由表2，蓄水水位分别为32m和33m时，雅河对应的交换频率分别为0．31和0．27d／次，即交换一次分别需要7h和6h。抬高水位后，通过控制雅河的进出水闸门，干流上游来水通过自流进入雅河，较大地提高了星沙自来水厂前池（雅河）的交换频率。 通过上述分析比较，确定水渡河河坝蓄水位为33m。
3闸址
比选本工程选址，主要从施工、对环境影响、经济性这几个方面来考虑，共选择了4个闸址进行方案比较。方案一：水渡河橡胶坝原址重建。利用雅河导流，不需要征地；建闸后蓄水位抬高，不利于星沙水厂雅河水体交换；三合垸雨水引排箱涵最长达2 500m，单项工程费用最大；工程造价约11 442万元。方案二：在雅河进出口之间异地新建。河道开阔，主槽右岸为滩地，本水闸施工期导流渠布置在堤防内滩地上，不需要征地；新建水闸蓄水位抬高后，有利于星沙水厂雅河段水体交换；工程造价约9 800万元。方案三：雅河入口与松雅湖取水口之间异地新建。施工导流明渠布置在右岸大堤外空地上，需开挖导流渠，填筑导流堤。需临时征地6．8万m2；不利于星沙雅河水体交换，向星沙水厂输水，另建1 000m输水箱涵，费用较大。工程造价约11 338万元。方案四：改造赤石河坝。该坝址不利于星沙雅河水体交换，向星沙水厂、松雅湖输水，需建10km输水箱涵，自流困难，工程复杂，投资巨大；赤石河坝控制流域面积小，难以同时满足星沙水厂和松雅湖需水量。综合考虑上述因素，方案二在施工导流、经济性方面占优势，并且能够促进雅河水体交换，提高星沙自来水厂的水质，故选择方案二为推荐方案，既新坝址选在雅河进出口之间。
4闸型
比选本工程水闸底板高程24．5m，闸门挡水高程33m，闸门高8．5m，100年一遇洪水位39．33m，从防洪、景观、运行维护的角度，几种闸型进行了分析比较，综合确定闸型。由表3比选结果，选择升卧式平面钢闸门＋固定卷扬机作为本工程的闸型。
5布置方案
比选本工程提出两种方案：方案一：水闸＋溢流堰。闸室横向轴线与河道水流方向正交，结合地形，在河道主槽新建闸室，保留右岸滩地且新建溢流堰。方案二：船闸＋水闸＋溢流堰。在方案一的基础上，右岸增设一孔船闸，其余布置同方案一。现状捞刀河由于水渡河橡胶坝，不具备航运能力。新水渡河闸竣工后，拆除橡胶坝，若在新的水渡河闸上加设船闸，可使捞刀河河口至赤石河坝20km的航道全线贯通。但新水渡河闸上游为星沙自来水厂取水的水源保护区，船只通航后可能会对水体造成污染。因此，将方案一作为推荐方案。
6结构形式比选
6．1水闸孔数的确定
闸址处河道主槽宽128m，河道主槽右岸有160m宽滩地，结合现状地形，闸室总净宽为96m，与河道主槽宽度的比值为0．75。为优化工程调度方案，较少拦河闸启闭的频率，利用小洪水冲砂，水闸布置采取大小闸结合的方式，即较大宽度的泄洪闸与较小宽度的冲砂闸结合布置。根据水闸地勘成果，闸底板坐落在岩基上，故闸室的单块长度不超过20m，初步拟定泄洪闸单孔净宽为16m，冲砂闸单孔净宽为8m，对称布置。根据《水闸设计规范》（SL265－2001），当闸孔数少于8孔，宜采用单数孔，当闸孔数超过8孔时，也可采用双数孔。泄洪闸设计初拟5孔、7孔、9孔、10孔4种孔数方案进行比选。通过表4的比选结果，方案一投资最省，因此水闸闸孔采用泄洪闸5孔，每孔净宽16m；冲沙闸2孔，每孔净宽8m，布置采用1孔泄洪闸＋1孔冲沙闸＋3孔泄洪闸＋1孔冲沙闸＋1孔泄洪闸的形式。
6．2分缝形式的确定
水闸闸型采用开敞式，平底板布置。闸室总净宽96m，共设闸门7孔，其中冲沙闸2孔，单孔净宽8m，泄洪闸5孔，单孔净宽16m。考虑水闸底板坐落在岩基上，故闸室的分缝长度不宜超过20m，为合理选择水闸分缝位置，提出两种方案进行比选。方案一：永久缝设在闸墩上，闸墩与底板固结在一起形成Π型结构，水闸的中墩均为缝墩，每一孔闸作为独立整体，边墩厚2．0m，各缝墩厚度均为1．70m，计入逢宽20mm，拦河闸总长度120．52m。方案二：永久缝设在每孔闸闸底板中间，闸墩与底板形成T或L型结构，边墩厚1．8m，中墩厚为2．2m，拦河闸总长度112．8m。通过表5的比选结果，方案二较方案一节省投资453．3万元。拟建闸基坐落在强风化砾岩上，下部为弱风化砾岩，地基承载力较好，各闸块基底弹性模量相近、地基沉降量相同。因此选择方案二布置水闸顺水流向永久缝，永久缝设在每孔闸闸底板中间，闸墩与底板形成“T”或“L”型结构。
7水闸总体布置
水闸工程顺水流方形总长144．58m，自上而下为上游连接段20m民，上游铺盖段15m，闸室段21m，下游消力池段38．5m，下游铺盖段10m，下游海漫段40m。闸室由5孔泄洪闸和2孔冲砂闸组成，总净宽96m。结合现状地形，闸底板高程26m。闸室右岸溢流堰宽160m。闸门采用下游升卧式钢闸门，下游侧闸墩顶高程主要由闸门开启过洪时闸门不脱槽来确定，闸址处捞刀河100年一遇水位为39．33m，为防止漂浮物撞击，闸门开启后闸门底缘或桥板底缘与洪水位净空高取1．5m，取拟闸门开启后底缘高程为41m，闸墩顶面高程为42．5m。为了减小工程量，上游侧闸墩顶高程用正常蓄水位33m加波浪计算高度0．42m与相应安全超高0．5m确定，计算为33．92m，取上游侧闸墩顶高程为34．0m。
8结语
依据《水闸安全鉴定规定》(LS214—98)，辽宁省水利水电科学研究院对西五官拦河闸进行安全鉴定，并形成了《凌源市西五官拦河闸进行安全鉴定报告书》，将西五官拦河闸安全类别评定为四类，具体鉴定结论如下:
1)工程过流能力不足，无法满足本河段防洪要求。
2)翻板闸闸门、底板、支墩、翼墙等构造物严重损坏，无法正常运行。
3)进水闸闸门全部丢失，无机电设备、无启闭机、无观测设施。
4)闸室渗透稳定未能满足相关要求，消能防冲设施完全损坏。
5)混凝土强度、冻融、炭化、剥蚀局部未能满足相关要求。
6)闸前淤积深度超过1.5m，大部分位置与闸门顶部齐平。总的来说，沉陷变形问题、稳定问题、渗漏问题、闸前淤积问题是西五官拦河闸的主要病险问题，不仅对其使用功能的发挥造成严重的影响，而且对下游地区人民群众的生命财产安全构成一定威胁，急需进行治理。
2工程布置及主要建筑物加固设计
2.1设计原则与依据
根据西五官拦河闸的实际情况，本次除险加固设计采用以下原则:
1)严格根据工程规划及相关文件的要求进行设计。
2)设计成果需满足国家和水利水电行业现行的规范与规程。
3)水闸防洪设计:水闸泄洪能力设计以河道防洪标准为依据;由于早年河道防洪规划已经考虑水闸的影响，因此除险加固设计中，水闸泄洪能力不低于原水闸标准;需进行河道清滩(淤)。
4)引水闸设计:引水闸规模沿用原有设计，在满足引水灌溉流量要求的同时，确保泄流、过流能力不小于原闸;引水闸闸室、闸门、上部结构、启闭设备重新设计，闸底板上部混凝土需凿除置换，效能防冲设施整体拆除重建。
5)引水闸启闭设备选择手电两用螺杆启闭机。
6)水利自动翻板闸设计:结合翻板闸实际情况，处理原则为拆除新建，并于下游增设消能防冲设施;考虑原水力自动翻板闸依靠水力开闭闸门，无需人为开闭，因此新建翻板闸选用液压自动翻板闸。
7)溢流坝设计:结合溢流坝实际情况，处理原则为拆除原有土石结构，增设消能防冲设施，与右岸翻板闸统一新建液压自动翻板闸。
2.2闸型与轴线的选择
2.2.1拦河闸轴线本次设计是将原闸拆除后新建拦河闸，因此拦河闸轴线沿用原有轴线。
2.2.2拦河建筑物形式本拦河闸原有坝型为水力自动翻板闸，因此备选坝型包括水力自动翻板闸、液压翻板闸和橡胶坝。水力自动翻板闸具有成本低、操作简单、便于维护等优点，但本河道泥沙含量较大，随着使用时间的延长，淤积问题将会使部分闸门无法正常开启，因此予以排除。橡胶坝具有成本低、安装简易、塌坝后阻水建筑物少等优点，但同时也存在使用年限较短、运行维护费用较高、泵房投资较大等缺陷，为确保运行可靠性予以排除。液压翻板闸具有使用年限长、可靠性高、便于管理维护、调节灵活等优势，但初期投资较高，金属结构安装工作量较大。经过综合考虑并参考业主意见，本拦河闸最终选用液压翻版闸型式。
2.3引水闸
引水闸设计原则为加固后过流能力不低于原有水平，孔口底高程为原设计高程376.20m，仍采用单孔，孔口净高1.00m、净宽1.20m。引水闸闸址位于左右岸，基础为砂砾石，闸室结构需同时满足自身稳定性与应力要求。为方便工程管理与操作，引水闸型式为穿堤涵型式、钢筋混凝土结构，采用手电两用的螺杆启闭方式，闸门选用平板钢闸门。
2.4工程总体布置
西五官拦河闸闸室段总长156.80m，共有17孔，闸门净宽8m，每2孔闸墩设置一沉降缝，分缝处闸墩宽1.5m，不分缝处闸墩宽0.8m;左右边墩宽1.2m，分别于两岸堤防、挡土墙形成平台，控制泵房设置于右岸下游侧挡土墙回填平台处。
2.5闸室结构布置
2.5.1闸室形式为满足汛期泄洪要求，采用开敞式闸室，堰型采用宽顶堰。
2.5.2闸底板顶高程为兼顾基础抗冻以及减少淤积的要求，确定闸底板顶高程为375.50m。
2.5.3闸门尺寸根据引用灌溉流量时对上游水头的实际要求，拦河闸设计挡水高度确定为1.60m，闸门向上游倾斜挡水(倾斜角45°)，垂直挡水高度1.60m，闸门净宽8m。
2.5.4闸墩布置闸墩包括三种尺寸，左、右边墩厚1.20m，底板每两孔一分缝，分缝位置在中墩上，分缝中墩厚1.5m共8个，不分缝中墩厚0.8m共8个。由于闸墩上部需设置人行桥，所有中墩与底板长8.00m，上游端头采用半圆形，半径随墩厚而变化;下游端头半圆形。分缝中墩上、下游连接处设置651型橡胶止水带，闸墩顶高程378.10m。
2.6人行桥设计
为满足液压启闭机操作和检修的实际要求以及方便两岸交通，于闸墩上设置人行桥一座。桥面高程381.22m，与两岸防护堤平顺连接。人行桥采用混凝土槽型板桥，桥面净宽3m，铺装层采用C30小石混凝土，最小厚度0.07m，桥面横向坡比1%，以利于桥面排水。梁板高0.70m，宽0.8m，单跨布设4道梁。人行桥单跨长度9.10m，共计17跨，全场155.60m(包括缝宽)，桥面栏杆采用金属栏杆。
2.7挡土墙设计
左右岸挡土墙分别位于左右岸边墩上、下游，采用悬臂式钢筋混凝土挡土墙，混凝土标号C20W4F200。左岸挡土墙上、下游段长度分别为17.89m、23.44m，墙顶设计高程380.28m，最大墙高7.58m，墙后回填与墙顶等高。下设素混凝土垫层10cm，墙后设置竖向、横向排水盲沟。右岸挡土墙上、下游段长度分别为14.94m、24.54m，墙顶设计高程380.28m，最大墙高7.58m，墙后回填与墙顶等高。下设素混凝土垫层10cm，墙后设置竖向、横向排水盲沟。
2.8引水闸设计
为满足灌溉需求，在拦河闸左右岸设置流量为1m3/s的引水闸，由于设计流量相同，因此左右岸引水闸的闸门尺寸、涵洞尺寸以及进口底高程均采用相同设计。引水闸进、出口底板高程分别为376.20m、376.05m，涵洞底坡为1%，闸室段与涵洞总长15m，进出口均为钢筋混凝土铺砌，铺砌厚度为0.2m。
2.9河道清滩设计
河闸附近河床淤积问题较为严重，不仅减少了进水闸取水量，同时也会削弱行洪能力，因此需进行适当的疏浚清淤。根据本工程实际情况，同时结合除险加固工程布置，确定闸0－160m～0+160m桩范围内除建筑物外的河道需要清滩。其中，上游闸0－160m～闸0－010m桩号需清滩至375.50m高程;下游闸0+056m～闸0+160m桩号需清滩至375.20m高程，河床两侧清滩开挖边坡为1∶2。
2.10护岸设计
为确保两岸边坡在清滩后的稳定性，需对拦河闸0－160m～闸0+160m的河岸边坡采取防护措施(拦河闸范围内除外)。护坡采用厚度为0.3m的格宾石笼，下设厚度为0.2m的砂砾石垫层，下格宾石笼与河道内海漫相接。
3结语
1.1导流与围堰施工
清河闸渠道重建施工导流分二期围堰导流，主要于水闸拆除重建时进行。由于清河闸进水闸上游侧有马仲河汇入，因此需同时对清河、马仲河进行导流。
1.1.1一期导流先于清河水闸右侧上下游修筑横向围堰，于河道中央修建纵向围堰，将清河干流、马仲河直流导入左侧导流渠。待原清河水闸右侧部分拆除后即可进行新闸建设。
1.1.2二期围堰待清河水闸右侧工程施工结束后，开启右侧闸孔导流，利用部分纵向围堰，二期围堰横向、纵向围堰于水闸左侧上下游修建，以确保水闸左侧部分可于干地施工，由右侧泄洪闸导流，以便在施工期内使灌溉要求、冲沙要求得到满足。右侧闸段施工结束后可将一期围堰拆除，拆除土料可用于二期围堰填筑以及河道平整。二期围堰拆除方式与一期围堰相同，拆除土料用于下游河道平整。
1.2主体工程施工
主体工程采用分期施工方式，施工关键线路为:一期围堰拆除原闸浇筑消力池下游防淘齿墙混凝土消力池底板段土方回填与碾压浇筑消力池混凝土开挖闸室段基础浇筑闸室段齿墙混凝土闸室段土方回填与碾压浇筑闸底板混凝土浇筑闸墩(含右侧挡土墙)混凝土修建交通桥修建工作桥修建启闭室机房安装金属结构与机电设备拆除一期围堰二期围堰修筑右侧扎施工。铺盖段需先浇筑齿墙，随后进行铺盖段混凝土浇筑。
1.2.1原水闸闸门启闭机拆除施工开始前，应用气焊将启闭机上的钢丝绳与工作闸门的连接割断，同时将钢丝绳头临时固定于启闭机卷筒上。启闭机房拆除结束后，将启闭机固定螺栓用气焊割除，使用16t吊车将启闭机吊离。
1.2.2原清河水闸拆除原清河水闸拆除采用人工配合液压破碎锤的方式，按照上层、下层、基础的顺序进行。拆除物使用1m3反铲挖掘机装至5t自卸汽车运往指定场所集中堆放。拆除后的钢筋混凝土碴、块石等可回收并用于防冲槽回填，剩余部分可用于河道平整。
1.2.3土方开挖土方开挖采用1m3反铲挖掘机，开挖前需注意对地下水位进行控制，使其低于开挖面0.50m。开挖所得土方应于指定地点集中堆放，以便用于各部位回填。
1.2.4土方填筑土方填筑的主要内容包括:
1)施工开始前，应对基坑底部的杂物、积水等进行彻底清理。
2)以级配良好的粗砂作为填筑土料，含水量需控制在3%～5%范围内。
3)以相对密度作为粗砂填筑控制指数，砂砾石相对密度应≥0.75，粗砂相对必读应≥0.7，反滤料应≥0.7。同时，应注意做好承载力检测，确保≥240kPa。
4)回填料应分层铺设，密实度应满足设计要求，下层施工技术后，监理人员应对密实度是否达标进行检测，确认合格方可进行上一层施工。竖向接缝应相互错开。
5)选择振动压实法，采用自行平碾机械。振动碾工作重量应＞10t，振动频率应在20～30Hz，定期对设备性能进行检测。
6)通过碾压试验确定回填料碾压参数。
7)基础粗砂回填宜采用占法卸料，推土机及时平料。铺料厚度应满足设计要求，误差必须控制在层厚的10%以内。与岸坡结合部位，2m范围内以平行于岸坡的方向碾压，边角部位若不易压实，可对铺料厚度进行适当减少，通过蛙式打夯机或平板振动器压实。
8)对于各层回填土料的振动压实应超过铺料范围10m。
9)回填压实顶高程应高于建基面30cm。在反滤料施工时再予以挖除。
1.2.5浆砌石施工浆砌石施工按照由下至上的顺序分层进行，应做到照面平整、灰浆饱满、衔接良好。在安砌拱身时，应先搭设支架、拱架与人行栈道，并对架木的稳定性是否满足设计要求进行检查，通过后方可安砌拱身，且做到缝整齐、美观、灰浆饱满、竖缝错0.2m以上。
1.2.6混凝土工程混凝土拌制采用2台2×0.75m3搅拌站，采用机动翻斗车、泻槽、塔式超重机吊运行混凝土，振捣采用插入式振捣器。本次工程工期紧张、混凝土标号较多、质量要求高，且有在低温时间浇筑混凝土的可能，因此可在混凝土中加入早强剂，以便使闸墩混凝土尽快达到金属结构安装的强度要求，从而节约工期［7－9］。交通桥混凝土预制件由16t汽车起重机吊装、人工就位，桥面混凝土铺装等薄层混凝土部位采用溜槽入仓，使用平板振捣器配合振捣。
1.3金属机构与机电设备
闸门安装方式的选择以施工条件、闸门型式为依据，可采用25t起重机吊装、人工就位的方式。启闭机安装施工应于埋件、二期混凝土施工结束后进行。
1.4交通运输
施工现场右侧有堤顶路和公路，交通条件较好;左侧则需要绕行，应修建临时便道供车辆、行人顺利通行。临时道路施工内容主要包括:
1)修建原闸拆除工程作业道路，长、宽分别为1195m、4m，填筑厚度平均值为1.5m。作业道路施工结束后，即可开展河道平整作业。
2)修建场内交通道路。可将围堰作为沟通场内外的部分交通道路，除此之外，还需在场内修建两天纵向内交道路。
3)临时便桥修建。本次工程工期紧张，需进行多点多面施工，要求上下游、左右岸交通始终处于通常状态。为此，需要在导流渠上下游各修建预制钢筋混凝土涵管结构的临时便桥一座。其中，下游桥涵进出口应以麻袋装土护、草帘护底，上游便桥无需防护。
1.5土石方平衡
本次工程具有施工强度大、混凝土拆除量大的特点，依据开挖料、弃料尽可能回收利用的原则，监理人员需兼顾土石方平衡问题，对各施工环节进行有效控制，尽可能避免出现开挖料、弃料反复转运所带来的工期、资金等的不必要消耗现象。
1.6施工进度控制
在前文的论述中我们提到，本次工程工期紧张，为确保按期优质完工，监理人员应对各项施工程序进行严格把关，处理好施工准备、主体工程、单项工程、土建工程、金属结构安装工程、临时工程、永久工程等不同阶段工程的施工关系，做到衔接合理、施工均匀，避免出现各道工序相互干扰的现象。在采用平均先进指标的同时也要注意留有一定余地，使投资效益能够得到最大程度的实现。
1.7环境监理
环境监理的目的是让工程建设环境保护工作落到实处，在贯彻国家环境保护相关法律法规要求的同时，将施工对周围环境的影响压缩到最低水平。具体来说，环境监理的任务包括制定监理规划和实施细则，并根据工程影响区环境状况以及工程建设特点评估施工的环境影响。同时，监理人员还要负责对施工单位环保措施的落实情况、施工环境报告的真实性等进行检查，确认无误后将资料收入环境监理档案。在施工高峰期或非雨季时期，监理人员应注意对洒水降尘操作制度的落实情况进行检查，运送砂石料等易产生扬尘的车辆应以篷布覆盖车厢，避免在运输途中对道路两侧居民生活造成负面影响。同时，检查施工人员耳罩、耳塞的发放和佩戴情况，在不影响工期的情况下尽可能缩短施工人员连续劳动时间，避免噪声污染影响施工效率和质量。
1.8水土保持
主体工程水土保持防治区主要包括拦河闸、防护工程等永久建筑以及管理区，施工中需要将原有建筑物拆除并重建，由于这些建筑物均位于河道内的河滩地上，因此水土流失问题较为轻微，于工程施工结束后由施工单位负责对现场进行清理避免造成河道淤积，监理单位负责对清理工作的开展情况进行监督。
2结语
浑河闸工程应急除险加固是针对原建筑物进行加固，而原来的工程本身就已经承受了一定的应力应变与受理，混凝土加固属于二次受理，因此需要合理解决原有工程混凝土与加固混凝土结构之间的结合，使其可以共同承担工程的荷载。
1.1混凝土加固的技术要求
对浑河闸工程进行应急除险加固采用混凝土加固需要按照标准的技术要求进行处理，以确保浑河闸工程进行应急除险加固的效果能够满足技术需求。1)应最大限度的保证混凝土加固可以分担浑河闸工程的载荷量，尽量在避免损坏原工程的技术上实现加固效果。原工程上的物件也应该尽量保持、避免拆换。2)浑河闸工程进行应急除险加固过程中最大可能得保证使用功能的正常运行，不能因为加固施工而对农田输水、灌溉造成负面影响，不能使工程的整体结构受到损坏。3)浑河闸工程进行应急除险加固过程中应按照技术要求、遵循设计原则，考虑到加固后结构的调整与结合。
1.2施工吊架搭设技术
由于浑河闸工程在施工过程中处于沈阳洪水多发期，因此水位上涨，水流较急，水流中漂浮物较多。在施工过程中可能会造成施工的安全性问题，因此经过综合考虑，可以在浑河闸工程应急除险加固过程中需要针对施工吊架的安全进行思考，保证混凝土施工过程中的安全性。浑河闸工程应急除险加固拱桥闸孔门为28孔，横向设置5个吊点，其中以闸孔门中间为中心，向两边分散设置4个吊点，以此保证吊点通过钢筋加工而成的吊环，使其可以植入浑河闸原结构中，依次进行固定锚固。闸门的栏杆处设置横杆，扶手横向搭建在栏杆两侧，设置竹脚手板挡板与安全网。
1.3混凝土导流管与浇筑平台技术
经过数次洪水的冲刷，浑河闸工程上下游河岸周边的砌石护坡呈现出严重的裂纹与破损，为了保证岸坡的稳定性，改善水闸进水流条件，提高泄流能力，对与拦河闸衔接的上游左右岸两侧各700m进行防护。这种搭建模式需要构建浇筑平台，并设置混凝土导流管与浇筑平台，使混凝土可以通过混凝土导流管进入浇筑平台，浇筑平台通过加工底托和出料槽可以将混凝土进行调整。
1.4自密实混凝土施工技术
浑河闸工程应急除险加固采用C40密实混凝土，这种混凝土与一般地混凝土不同，具备以下特点:1)C40密实混凝土在进行浑河闸工程应急除险加固过程中可以填充到钢筋、模块内的各个角落，防止出现表面气泡或者浇筑不均匀等现象，可以借助外部的敲击令内部模体均匀。C40密实混凝土虽然原则上不需要进行振捣，但是基于流动速度加强的角度与消除表面起泡的角度就可以对模块进行振捣，但是敲击时间不能太长，避免出现离析现象。2)C40密实混凝土在浑河闸工程应急除险加固浇筑过程中是自由落下，因此其高度≤5m，最大水平流动速度也应该根据浑河闸工程应急除险加固中各个部位的不同进行分别设定。3)C40密实混凝土中由于在浑河闸工程应急除险加固比重产假了高效缓凝减水剂，因此比一般的混凝土凝固时间要长，容易造成浑河闸工程应急除险加固过程中混凝土因缺水而开裂的现象，因此需要对其进行及时的养护，适当延长养护时间。4)C40密实混凝土在浑河闸工程应急除险加固中采用分段浇筑的模式，各个部位均采用一次性浇筑，各个连接面也与拱轴线垂直，仅需要对接缝面涂抹水泥即可，以保证浑河闸工程应急除险加固过程中混凝土接缝面的密实性，并加强振捣。5)C40密实混凝土由于具备流动性，因此在浑河闸工程应急除险加固过程中可以依靠自身的重量进行流动。而水闸中由于很多地方会出现细小的裂缝，这些都会造成漏浆、跑浆的现象，影响后期浑河闸工程的施工效果，因此需要对排气孔进行预留。6)在浑河闸工程应急除险加固中由于C40密实混凝土自身具备收缩性，为了避免造成原材料的不融合，因此需要再加固原固件的同时添加适量的膨胀剂，中和二者之间的对比差值。
2浑河闸工程中应急除险加固混泥土施工技术
在浑河闸工程应急除险加固中采用了直接加固与简介加固两种模式，在不同的工程处理中选择不同的加固方法，使原有工程混凝土与加固混凝土结构之间的结合，令其可以共同承担工程的荷载。
2.1直接加固法
增大截面加固法是通过对混凝土与钢筋的混合并用，使其可以在原结构的基础上进行完善，增强加固部分与结构件之间的连接性，使其具备提高界面承载力与刚度的目的。但是，浑河闸工程应急除险加固中需要注重原结构与后期加固结构的整体受理问题，可以应用在拦河闸、浑蒲进水闸、浑沙进水闸上。置换混凝土加固法一般采用钢板包裹原构件的两边进行固定，在于通过环氧树脂胶黏剂对其进行关注，然后将原结构域后期加固结构进行黏接，使其成为一个整体，保证了浑河闸工程的整体性。
2.2间接加固法
预应力加固法是通过施加预压力使原材料与新材料进行结合，承担共同的受力模式，以达到对原结构加固的目的。该方法由于具备一定的温度限制，因此不适合应用于浑河闸工程中温度较高的混凝土结构中。增加构件法是在浑河闸工程原有结构的基础上增加新的构件，以减少原结构上的荷载，达到加固结构的目的，其可以运用在浑河闸启闭机室下排架底，保证施工的安全性。增设支点加固法可以通过减少结构的受力面积提高原结构的荷载，使其达到加固的目的。而这种办法可以运用在浑河闸工程应急除险加固中，按照增设支点的刚性与弹性灵活运用，在提高混凝土加固承载能力的同时降低对空间的影响性，达到提高混凝土强度，延长浑河闸工程使用寿命的作用。
3结论
内河水运船闸工程建设存在着诸多安全隐患，这主要体现在施工难度较大、责任意识不足、安全生产制度不完善、管理体制不健全等环节。以下从几个方面出发，对内河水运船闸工程建设安全隐患进行了分析。
1.1施工难度较大
施工难度较大是造成内河水运船闸工程建设安全隐患的客观问题。由于内河水运船闸工程的建设项目相对来说规模较小，但是与此同时存在着施工强度较大、施工组织难度高、施工技术应用复杂、施工场地面积狭小等问题，从而导致了施工安全较难得到有效保障。除此之外，施工难度较大还体现在了船闸工程建设的交叉作业面较多，这意味着其作业安全风险是很难得到有效控制的。另外，施工难度较大还体现在内河水运船闸工程建设的进行会受到环境、水文等诸多因素的影响，大雨、水位上涨等情况的出现都会导致施工安全性的下降。
1.2责任意识不足
责任意识不足是造成内河水运船闸工程建设安全隐患的主观原因之一。在许多工程的施工过程中，施工单位和施工人员都没有足够的安全意识和安全认识。例如许多安全管理人员在工作中并没有很好地做到调动建设各方参与安全管理的主观积极性，这使得其他组织和工作人员的安全意识境界很难得到有效的提升，并且无法使参与安全管理成为每个建设者的自觉行动。除此之外，责任意识不足同时还体现在了在工程的安全管理过程中，许多安全隐患突出问题反复出现并且始终无法得到积极的改善，对这一情况进行分析可以发现是工作人员责任意识不足导致的，因此在这一情况下对于责任意识进行提升就显得极为必要了。
1.3安全生产制度不完善
在我国许多内河水运船闸工程建设过程中安全生产责任制并没有得到逐级的有效落实。即工程的建设单位与施工单位、建设单位与监理单位、建设单位与设计单位、监理单位与施工单位之间都存在较为严重的安全生产责任“踢皮球”问题，这会导致参与工程的各个部门和单位无法明确各自的安全生产责任与职责。除此之外，安全生产制度不完善还集中体现在了工程的每一管理层和管理者都无法将安全生产制度落实到实际的施工工作当中。即安全制度只能存在于纸面上而无法存在于实际工作中，没有强有力的落实手段和执行手段，都会对于内河水运船闸工程建设的经济效益和社会效益带来损害。
1.4管理体制不健全
管理体制带来的影响是非常直接的。通常来说管理体制不健全往往会导致其安全责任制无法得到有效的落实，安全目标和责任没有办法得到明确。例如在内河水运船闸工程建设过程中奖惩机制没有得到有效的建立和贯彻、安全检查制度并没有起到良好的督促作用，即检查还不够严、安全责任制不落实或落实还不到位，因此在这一前提下内河水运船闸工程建设的安全管理就有着非常高的必要性。
2内河水运船闸工程建设的安全管理
内河水运船闸工程建设的安全管理是一项系统性的工作，其主要内容包括了完善安全生产制度、进行风险评估、提升管理水平、提升责任意识等内容。以下从几个方面出发，对内河水运船闸工程建设的安全管理进行了分析。
2.1完善安全生产制度
完善安全生产制度是内河水运船闸工程建设的安全管理的基础和前提。众所周知在完善安全生产制度的过程中有关单位应当在统筹规划的前提下形成相应的安全管理联动机制，需要注意的是安全生产制度的建立和完善需要建设各方密切配合和团结协作并且及时做好工程的安全风险评估。除此之外，在完善安全生产制度的过程中，工作人员应当注重明确安全生产制度执行和落实的重点，从而能够将重大危险源监控和管理作为现场安全管理工作的核心并且保证项目安全风险管控工作能够有序并且有效进行，从而能够在此基础上促进内河水运船闸工程建设的安全管理整体水平的有效提升。
2.2进行风险评估
进行风险评估对于内河水运船闸工程建设的安全管理的重要性是不言而喻的。通常来说在进行风险评估的过程中，工作人员可以有效的通过安全风险评估来确定该工程重大危险源的辨识与安全风险评估的成果，从而能够在此基础上有效明确这一工程的具体危险性。例如工作人员可以注重关注搅拌站大型储料罐安装和塔吊安拆中的起重作业，从而能够杜绝起重伤害事件的发生。除此之外，在进行风险评估的过程中，工作人员应当注重将不同时期可能存在的安全风险进行合理的分析与对比，即通过横向评估、纵向分析的有效应用来促进内河水运船闸工程建设的安全管理自身效率的不断进步。
2.3提升管理水平
提升管理水平是内河水运船闸工程建设的安全管理的核心内容之一。通常来说在提升管理水平的过程中，工作人员应当明确安全生产目标和主要安全设施以及安全生产费用的支付条件，在这一过程中尤其要对安全生产费用进行管理，这也是安全生产管理的主要手段。除此之外，在提升管理水平的过程中，工作人员还应当清晰安全费用组成、计量支付、使用范围和监管措施，并且通过参与专家审查会等工作来促进内河水运船闸工程建设的安全管理可靠性的持续提升。
2.4提升责任意识
提升责任意识是内河水运船闸工程建设的安全管理的重中之重。在工程中安全管理应当是人人参与的。例如监理单位可以通过在内部每人印发《安全管理工作手册》来将安全管理监理职责和施工现场安全监理控制要点分类、分项宣贯到每个监理人员手中，从而能够使非专职安全监理人员也能懂得如何识别施工不安全行为，最终能够促进内河水运船闸工程建设的安全管理精确性的持续进步。
3结束语
论文关键词：水闸，平面钢闸门，顶止水，改造
1工程概况
运盐闸是淮河入江水道的一座重要控制建筑物，建成于1966年，位于江都市江都镇北约7.7公里高水河与邵伯湖的接口处，它既能引高水河的水入邵伯湖，又能排泄邵伯湖洪水通过芒稻闸入江。运盐闸建成时共7孔，其中两孔为通航孔，节制闸节制孔每孔净宽6.8米，通航孔每孔净宽13.0米，1999年运盐闸加固时，考虑到运盐闸实际情况，即高水河水位长年高于邵伯湖，已多年丧失通航功能，于是将两孔通航孔改为节制孔，每孔净宽6.0米，现全闸9孔。运盐闸原闸门采用上下扉弧形门，底板有门库，1999年改造后上扉门为砼固定式胸墙，胸墙底高程5.5米平面钢闸门，下扉门为钢结构平面直升门。运盐闸设计水位组合为正向上游7.5米，下游4.5米，反向上游3.5米，下游8.5米。
2 工程维修原因
该闸实际运用情况是高水河侧（下游）水位长期高于邵伯湖侧，尤其是江都站向北送水时，高水河一直处[1]于7.5～8.3米高水位运行，上游水位正常为4.8～6.0米，原顶止水采用平板止水，正常情况下都是下游水位高于上游水位，所以大多孔都发生下游（高水河）向上游（邵伯湖）漏水的现象，单孔最大可达0.04m3/s左右，局部孔可达0.8L/m·s，远大于《水闸技术管理规程》（SL75-94）规定的0.2L/m·s要求。
运盐闸闸门侧止水采用P型+L型，即考虑到了双向止水，顶止水采用平板橡皮止水，平板橡皮压缩量较小，顶止水与胸墙止水座由于设计、施工原因，很难配合好。2008年6月初，经现场检查，顶止水与胸墙止水座间有缝隙，在上下游存在水位差较大时，漏水严重，并且有响声。
3 工程维修方案
关键词：水工建筑物河闸； 结构设计
Abstract: the hydraulic structures in water project is one of the key research projects. Papers to the suzhou region hydraulic structure as an example, the project layout and design of hydraulic structure two aspects of WenLing HeZha and key business of the design of the gate is discussed in the paper, for similar project aims to provide a reference for the role.
Keywords: penstock hydraulic structures; Structure design
中图分类号：TV文献标识码： A 文章编号：
引 言：
近几年，随着我国城市化进程的不断完善，水工建筑物对于改善城市水环境，提高防洪能力保障社会经济的可持续发展有着不可替代的作用。论文以苏州平原地区的水工建筑物为例，探讨了水工建筑物结构设计关键问题。根据用地布局及现状水系特点，采用分组团联圩并圩设大包围的方案，即分区分片设防洪包围区，以缩短防洪战线，新建及加固堤防和控制建筑物，提高防洪能力；包围内水系调整，河道整治，使排水畅通，增、改建排涝泵站。
1工程概况
文陵河闸及商贸区套闸均位于苏州市相城区中央商贸区。工程任务是：一是防洪，通过此工程及后续工程的实施，结合中央商贸区整体规划，使城区达到百年一遇的防洪能力；二是航运，商贸区套闸需满足水上旅游游船通航功能。
工程规模为：文陵河闸工程实施二孔8.50m节制闸一座；商贸区套闸按等外级航道建筑物设计，闸首宽12.00m，闸室宽12.00m，闸室长60.00m。根据区域河道规划，闸身顺水流中心线与规划的河道中心线基本重合。为缩短防洪岸线，闸身尽可能靠近外河口布置。
（1）文陵河闸
文陵河闸位于相城区中央商贸区东部，文陵河与元河塘交界处，新建罗蒙索夫桥梁东侧8m处置处。闸为整体式钢筋砼结构，设三孔，其中二边孔为闸室，中孔封闭其上作平台。底板垂直水流总宽28.40m，顺水流向总长8.00m。每个闸室（边孔）宽8.50m，中孔宽4.00m，中墩厚2.50m，边墩厚1.20m，底板面高程0.00m，底板厚1.20m，墩顶高程6.50m。节制闸孔径8.50m，计二孔，闸门采用下卧式钢闸门结构形式。门顶高程5.20m，闸门启闭采用卷扬式启闭机（配减速机）。
（2）商贸区套闸
商贸区套闸位于相城区中央商贸区中部，元和塘新开河支河与沈思桥河交界处，为12m套闸，闸室与闸首同宽，宽12m，闸室长60m。
上闸首垂直水流总宽17.20m，顺水流向总长20.00m，闸室宽12.00m，底板面高程0.00m，底板厚1.20m，消力槛高程1.00m，墩顶高程6.50m。西侧墩墙厚1.20m，东侧边墩墩墙厚4.00m，其内布置输水廊道，闸门采用下卧式钢闸门结构形式。门顶高程5.20m，闸门启闭采用卷扬式启闭机。下闸首垂直水流总宽17.20m，顺水流向总长20.00m，闸室宽12.00m，底板面高程0.00m，底板厚1.20m，消力槛高程1.00m，墩顶高程5.80m。西侧墩墙厚1.20m，东侧边墩墩墙厚4.00m，其内布置输水廊道闸门采用下卧式钢闸门结构形式。门顶高程4.50m，闸门启闭采用卷扬式启闭机。
2工程布置及水工建筑物结构设计
2.1设计依据
（1）工程等级
根据《城市防洪工程设计规范》(CJJ50-92)、《水利水电工程等别划分及洪水标准》(SL252-2000)、《苏州市城市防洪规划报告》，苏州市城市中心区和工业园区的城市等别为Ⅱ等，工程规模为大(2)型；相城区和其他几个区的城市等别为Ⅲ等，工程规模为中型。相城区防洪标准为100年一遇，根据《堤防工程设计规范》(GB50286-98)，外河堤防及堤防上的水闸、泵站等建筑物工程级别为Ⅱ级。主要建筑物级别为2级，次要建筑物为3级。
（2）通航标准
中央商贸区河道无航道等级要求，为满足水上旅游通航功能，拟建商贸区套闸工程按等外级航道上建筑物设计。
2.2工程总体布置
2.2.1 工程控制高程
（1）堤防。外河防洪设计水位4.80m，加上安全超高0.40m，外河侧堤防高程不低于5.20m；内河最高控制水位3.80m，加上安全超高0.30m，内河侧堤防高程不低于4.10m。
（2）闸顶高程。闸顶高程不低于堤顶高程。本次二闸工程主要任务是挡水（商贸区套闸兼顾通航）。挡水时闸顶高程不低于水闸设计(校核)洪水位加波浪计算高度和相应安全超高值之和。
（3）设计控制高程。根据以上两条基本要求，文陵河闸顶高程、商贸区套闸上闸首闸顶高程及各外河堤顶高程取5.20m ；商贸区套闸下闸首闸顶高程取4.50m；结合中央商贸区地面使用情况，内河侧堤顶及闸室挡墙顶高程取5.00m。
2.2.2闸位选择
闸位选择遵循以下原则：（1）工程总体布置与苏州市相城区城区防洪规划、元和塘以西地区控制性详细规划等要求相一致，建筑物外形与周边环境相协调；（2）满足防洪、航运和改善城市水环境的综合功能要求；（3）工程总体布置与规划河道相一致；（4）平面布局紧凑合理，满足规范要求。
文陵河闸位于相城区中央商贸区东部，文陵河与元河塘交界处，新建罗蒙索夫桥梁东侧8m处置处。文陵河规划河道宽度30m，是商贸区东西向骨干河道，根据该片区防洪规划，本工程实施2×8.5m节制闸一座。闸孔分别布置两侧，二闸孔间的中孔为封闭孔，此形式同新建桥梁外形相协调一致，目前闸址南北侧为规划绿地，施工场地可布置于闸南侧，交通较为方便。闸站顺水流向轴线与桥梁中心线重合。
商贸区套闸位于相城区中央商贸区中部，元和塘新开河支河与沈思桥河交界处，西侧为御窑路，北侧为活力岛。所在河道规划河道宽度20m，根据该片区防洪规划，本工程实施12m套闸一座，闸首与闸室同宽，宽12m，闸室长60m。目前闸址西侧为规划公路绿化带，东侧为规划小岛，施工场地可布置于闸东侧，位置相对来说较为开阔，交通也较为方便。套顺水流向轴线与规划河道中心线重合。
2.3水工建筑物设计
2.3.1文陵河闸
